TECNOLOGIA DEL CONCRETO DE ALTO DESEMPEÑO HIGH PERFORMANCE CONCRETE

Pablo PORTUGAL BARRIGA

DEDICATORIA

“A toda mi familia por el gran apoyo que siempre me han brindado” Pablo

Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

“La practica sin ciencia es como un barco sin timón.” Leonardo DaVinci, 1452-1519

“Siempre use el método que mejor trabaja. Si es científico, empírico o entre los dos, eso es secundario.” Sándor Popovics Reconocido tecnólogo del concreto

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PREFACIO

• •

Hoy en día la tecnología del concreto ha dejado de ser una ciencia joven, la gran cantidad de trabajos de investigación durante este periodo respaldan esta afirmación, actualmente los concretos no son fabricados solo con agregados, agua y cemento, existen adiciones minerales y aditivos químicos, que ya han pasado a formar parte de una mezcla de concreto convencional. Los concretos de alto desempeño son quizás la mejor representación de la evolución de la tecnología del concreto, sus características optimizadas simplemente hacen de estos concretos se los mas adecuados para gran cantidad de aplicaciones. En el medio hispano existe la falsa afirmación que un concreto de alto desempeño es solo aquel que posee la característica de alta resistencia y mejorada durabilidad, sin embargo la definición de concretos de alto desempeño es mucho mas amplia y alcanza a gran variedad de concretos, pudiendo ser un concreto de alto desempeño aquel concreto optimizado en su costo y trabajabilidad, que cumple los requerimientos de resistencia y durabilidad; en el presente trabajo se realiza el estudio de los denominados concretos de alto desempeño. Durante la pasada década a decir de destacados investigadores, la tecnología del concreto alcanzo su punto mas alto de desarrollo, esto debido principalmente a dos puntos principales: El desarrollo de tecnologías especiales, las cuales no hubieran sido posibles de lograr sin el desarrollo alcanzado por la industria química de aditivos. El desarrollo de modelos con aproximaciones coherentes, racionales y científicamente fundados para caracterizar las propiedades del concreto. Esto conjuntamente con el desarrollo de programas que permiten implementar esto modelos y hacer su uso muy sencillo. Esta libro esta realizado sobre la base de diversas investigaciones realizadas en los laboratorios de la UNSA y de la division concretos de la empresa YURA S.A. de la ciudad de Arequipa, investigaciones realizadas en los años 2003 y 2004, el sustento teórico presentado pertenece al estado del arte correspondiente al año 2004, hoy 2007 la tecnología del concreto sigue aun evolucionando y nos presenta muchos más avances, el uso extendido de los concretos autocompactados en América, Europa y el Japón, así como el empleo especifico de diversos concretos como el concreto celular o el concreto adicionado con fibras han creado en la tecnología del concreto una "ciencia" amplia y llena de nuevos desarrollos a alcanzar siempre con el objetivo de lograr los mejores desempeños de este material tan extraordinario como es el concreto.

MSc. Ing. Pablo Portugal Barriga

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INDICE C A P IT U L O I GENERALIDADES 1.1.

INTRODUCCIÓN

1.2.

DEFINICIONES

C A P IT U L O II MATERIALES PARA LA PRODUCCIÓN DE CONCRETOS DE ALTO DESEMPEÑO 2.1. INTRODUCCION 2.2. CEMENTO 2.2.1. Propiedades Químicas 2.2.2. Propiedades Físicas y mecánicas 2.2.3. Resumen General de criterios para la elección del Cemento a usar 2.3. AGREGADOS 2.3.1. Forma y textura de las partículas 2.3.1.1. Metodología para encontrar los factores de esfericidad y redondez de los agregados 2.3.2. Granulometría 2.3.3. Tamaño máximo 2.3.4. Superficie específica 2.3.4.1. Teoría modificada de Heywood 2.3.5.Peso específico 2.3.6. Poros y absorción de los agregados 2.3.7. Peso unitario, compacidad y porosidad 2.3.8. Resistencia de las partículas del agregado 2.3.9. Recomendaciones generales para la elección del agregado 2.4. ADICIONES MINERALES (MICROSILICE) 2.4.1. Generalidades 2.4.2. Propiedades físicas 2.4.3. Propiedades químicas 2.4.4. Características de la microsílice utilizada 2.4.5. Mecanismos de acción de los microsílices 2.5. ADITIVOS QUÍMICOS 2.5.1. Introducción 2.5.2. Clasificación según norma 2.5.3. Clasificación y evolución de los aditivos según su composición 2.5.4. Policarboxilatos modificados 2.5.5. Formas de uso

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2.5.6. Aditivos usados en la investigación 2.6. AGUA 2.6.1. Definiciones 2.6.2. Requisitos de calidad

C A P IT U L O III DISEÑO DE MEZCLAS DE CONCRETO DE ALTO DESEMPEÑO 3.1. INTRODUCCIÓN . 3.2. METODO DE DISEÑO DE MEZCLAS DE CONCRETOS DE ALTA RESISTENCIA DEL COMITÉ ACL 211.4 3.2.1. Procedimiento de diseño 3.2.2. Tablas para el diseño 3.3. DISEÑO DE MEZCLAS DE AGREGADOS 3.3.1. Teoría del Fuller y Thompson 3.3.2. Teoría de Feret 3.3.3. Teoría de Weymouth 3.3.4. Teoría de Bolomey 3.3.5. Métodos de la combinación de módulos de finura 3.3.6. Métodos normales por curvas empíricas 3.4. MODELO DE ACOMODO COMPRESIBLE O EMPAQUETAMIENTO COMPRESIBLE (MEC) 3.4.1. Notaciones y definiciones 3.4.2. Compacidad virtual de una mezcla granular 3.4.2.1. Mezcla binaria 3.4.2.1.1. Mezcla binaria sin interacción (d1>>>d2) 3.4.2.1.2. Mezcla binaria con interacción total (d1=d2) 3.4.2.1.3. Mezcla con interacción parcial (d1>d2) 3.4.2.2. Mezcla poli dispersa 3.4.3. Compacidad Real 3.4.3.1. Índice de compactación y compacidad real 3.4.3.2. Coeficientes de aflojamiento y de pared 3.4.3.3. Índice de compactación experimental 3.4.4. Ejemplo de Modelo de Acomodo Compresible 3.4.5. Calibración local del modelo de acomodo compresible 3.4.5.1. Compacidad de clases unimodales 3.4.5.2. Compacidad de clases binarias 3.4.6. Algunas simulaciones con el Modelo de acomodo compresible 3.4.7. Comentarios finales acerca del Modelo de empaquetamiento compresible 3.5. VOLUMEN DE PASTA 3.5.1. Teoría del exceso de pasta

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3.5.2. Diámetro promedio y espacio entre agregados 3.5.3. Teoría de la capa adherida 3.5.4. Teoría del máximo espesor de pasta 3.5.5. Comparación entre las diferentes teorias presentadas 3.6. MEZCLAS DE CONCRETO 3.6.1. Calculo de la relación optima entre agregados 3.6.2. Calculo del contenido optimo de cemento 3.6.3. Mezclas elaboradas para la investigación 3.6.4. Ejemplo de diseños de mezcla 3.6.4.1. Concreto de muy alta resistencia 3.6.4.2. Concreto de autocompactado 3.6.4.3. Concreto bombeable 3.6.5. Secuencia de mezclado

C A P IT U L O IV PROPIEDADES DEL CONCRETO EN ESTA FRESCO 4.1.

ASPECTOS TEORICOS DE LA REOLOGIA DEL CONCRETO DE ALTO DESEMPEÑO

4.1.1. Introducción 4.1.2. Definición reológica del concreto en estado fresco 4.1.3. Fluido y suspensión reológica 4.1.4. Modelos reológicos 4.1.4.1. Modelo de Bingham 4.1.4.2. Modelo de Herschel – Bulkey 4.1.5. Técnicas de evaluación del concreto en estado fresco 4.1.6. Prueba de Modificada de Slump 4.1.6.1. Modelo para evaluar el esfuerzo estático 4.1.6.2. Modelo semi-empírico para evaluar la viscosidad plástica 4.1.7. Modelos para predecir las propiedades reológicas 4.1.7.1. Aplicación del modelo de acomodo o empaquetamiento compresible 4.1.7.2. Modelo modificado de Kringer-Dougherty 4.1.8. Parámetros que gobiernan las propiedades reológicas del concreto 4.1.8.1. Cemento 4.1.8.2. Agua 4.1.8.3. Agregados 4.1.8.4. Aditivos químicos 4.1.9.Comentarios finales 4.2. TRABAJABILIDAD 4.2.1. Definición de trabajabilidad 4.2.2. Factores que gobiernan la trabajabilidad 4.2.3. La prueba del cono de Abrams 4.2.4. Influencia de la microsílice en la trabajabilidad

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C A P IT U L O V PROPIEDADES DEL CONCRETO EN ESTADO ENDURECIDO 5.1. INTRODUCCIÓN 5.2.

PROPIEDADES RELACIONADAS CON LA RESISTENCIA DEL CONCRETO

5.2.1. Resistencia a la compresión 5.2.1.1 Naturaleza de la resistencia a la compresión 5.2.1.2. La ley de Abrams o la ley de la relación agua/cemento 5.2.1.3. Ecuación de Feret 5.2.1.4. Ecuación de Feret generalizada 5.2.1.5. Resistencia experimental del concreto 5.2.1.6. Predicción de la resistencia a la compresión del concreto 5.2.2. Resistencia a la tracción 5.3. PROPIEDADES RELACIONADAS CON LA DURABILIDAD DEL CONCRETO 5.3.1. Clasificación de causas de deterioro del concreto 5.3.2. Permeabilidad del concreto 5.3.2.1. Permeabilidad al aire medida con el método Torrent 5.3.2.1.1. Descripción del equipo 5.3.2.1.2. Calculo del coeficiente de permeabilidad 5.3.2.1.3. Clasificación de la calidad del recubrimiento 5.3.2.1.4. Ventajas del método Torrent 5.3.2.2. Permeabilidad encontrada con el método Torrent para concretos con adición de microsílice 5.3.3. Ataque de sulfatos 5.3.3.1. Introducción 5.3.3.2. Mecanismos de reacción de los sulfatos 5.3.3.3. Acción de las puzolanas (microsílice) 5.3.3.4. Control del ataque de sulfatos 5.3.4. Ataque químico por cloruros 5.3.4.1. Naturaleza del origen de la corrosión en el concreto 5.3.4.2. El ambiente marino en el Perú y sus características 5.3.4.3. Mecanismos envueltos en el deterioro del concreto por corrosión del acero de refuerzo 5.3.4.4. Actividad del ion cloruro 5.3.4.5. Corrosión del acero de refuerzo en el concreto en estructuras marinas 5.3.4.6. Predicción de la vida de servicio en estructuras marinas de concreto 5.3.4.7. Influencia de las microsílices ante el ataque de cloruros 5.3.4.8. Simulación de la vida de servicio de los concretos de la investigación usando el programa LIFE 365 5.3.4.9. Requerimientos de los concretos sometidos al ataque de cloruros 5.3.4.10. Protección y reparación de estructuras de concreto sometidas

al ataque de cloruros

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C A P IT U L O V I PROPIEDADES DEL CONCRETO REFORZADO DE ALTO DESEMPEÑO 6.1. CONCRETO REFORZADO DE ALTO DESEMPEÑO 6.1.1. Introducción 6.1.2. Módulo de elasticidad y relación de Poisson 6.1.3. Resistencia a la tracción 6.1.4. Vigas de concreto de lata resistencia 6.1.4.1. Resistencia a la flexión 6.1.4.1.1. Cuantía máxima de acero 6.1.4.1.2. Cuantía mínima de acero 6.1.4.2. Resistencia a corte 6.1.5. Columnas de concreto de Alta Resistencia 6.1.5.1. Columnas cargadas uni axialmente 6.1.5.2. Detalles del refuerzo 6.1.5.3. Columnas sometidas a largo de la compresión y flexión 6.1.5.4. Columnas esbeltas 6.1.6. Muros de concreto de Alta Resistencia 6.1.6.1. Resistencia a la flexión y corte 6.2. CURVA ESFUERZO-DEFORMACIÓN DEL CONCRETO DE ALTO DESEMPEÑO 6.3. MODULO DE ELASTICIDIAD EXPERIMENTAL

C A P IT U L O V II MICRO Y MACRO MECANICA DEL CONCRETO DE ALTO DESEMPEÑO 7.1. INTRODUCCIÓN 7.2. ANTECEDENTES HISTORICOS 7.3. COMPORTAMIENTO MICROSCOPICO Y MACROSCOPICO 7.4. TEORIA DE LA PROPAGACIÓN DE GRIETAS 7.5. TEORIA DE LA FRACTURA MECANICA APLICADA AL CONCRETO.

C A P IT U L O V III CONCRETOS DE ALTO DESEMPEÑO Y SUS APLICACIONES 8.1 INTRODUCCIÓN 8.2 APLICACIONES REALIZADAS EN EL PERU 8.3 APLICACIONES EN DIFERENTES PAISES 8.4 PERSPECTIVAS DE DESARROLLO DE LOS CONCRETOS DE ALTO DESEMPEÑO EN EL PERU

BIBLIOGRAFÍA

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CAPITULO I

GENERALIDADES

1.1.

INTRODUCCION: La tecnología del concreto hoy en día ya no es una ciencia joven, y ha

sufrido una revolución en su desarrollo a partir de la década de los años 80, hoy en día es muy sencillo lograr concretos especiales con ayuda de los numerosos productos de adición al concreto que se encuentran en el mercado, sin embargo el camino a la optimización del proceso de obtención de estos concretos es aún desconocido en muchos de criterios básicos de composición, dosificación y elaboración.

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Los concretos de alto desempeño (CAD) o de alto performance (High Performance Concrete) son hoy en día, los que han alcanzado un mayor grado de optimización dado sus usos especiales; sus características mejoradas de resistencia y durabilidad son conocidas, siendo su uso una alternativa real en la construcción de diversas estructuras con requerimientos especiales, que pueden ser tanto del tipo estructural como medioambiental. En el presente capitulo se desarrolla y discute las definiciones dadas por diferentes instituciones y autores para los CAP, así como se plantea una nueva definición basada en el uso optimizado de estos concretos.

1.2.

DEFINICIONES:

1.2.1. Definición de Concreto de Alto Desempeño Existen muchas diferentes definiciones de concreto de alto desempeño. Por lo cual no existe un definición universalmente aceptada; muchas instituciones reconocidas internacionalmente han definido a los concretos de alto desempeño cada cual con diferentes criterios de evaluación, algunas de estas definiciones son resumidas a continuación: 1.2.1.1. Definición del Instituto Americano del Concreto: (Russell 1999).

American Concrete Institute (ACI) Un concreto de alto desempeño es el que reúne una combinación especial de requerimientos de desempeño y uniformidad que no siempre puede ser logrados usando materiales tradicionales, mezclado normal, criterios de colocación normales y practicas de curado ordinarias. Un concreto de alto desempeño es un concreto en el cual ciertas características son desarrolladas para una aplicación y medioambiente particular. Ejemplos de estas características que pueden ser consideradas criticas para una aplicación son: 1. Facilidad de colocación Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

2. Compactación sin segregación. 3. Propiedades mecánicas a largo plazo 4. Resistencia iniciales 5. Permeabilidad 6. Densidad 7. Calor de hidratación 8. Dureza 9. Estabilidad volumétrica. 10. Gran periodo de vida de servicio en un medioambiente severo. Dado que muchas de las características de un concreto de alto desempeño son interrelacionadas, un cambio en una sola usualmente resulta en cambios en una o mas de otras características. Consecuentemente, si muchas características tienen que ser tomadas en cuenta en la producción de concreto para una aplicación, cada una de estas características debe ser claramente especificada en los documentos contractuales. Comentario de la definición: La definición propuesta en 1998 por el Subcomité THPC del ACI formado en 1991, es una definición general que intenta incluir una variedad de concretos que tienen propiedades especiales que no son comunes en un concreto convencional y no establece ningún parámetro máximo o mínimo que un determinado concreto deba cumplir a diferencia de otras definiciones.

1.2.1.2.

Definición

del

Departamento

federal

de

administración

de

carreteras de los Estados Unidos:

U.S. Department of Transportation Federal Highway Administration (FHWA 1998) Un concreto de alto desempeño es diseñado para ser mas durable y si es necesario mas resistente que un concreto convencional. Los concretos de alto desempeño están compuestos de esencialmente los mismos materiales Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

que un concreto convencional. Pero las proporciones son diseñadas para proveer la resistencia y durabilidad necesaria para los requerimientos estructurales y mediambientales de el proyecto. Comentario de la definición: Esta definición conjuntamente con la del Instituto Americano del Concreto son las mas aceptadas internacionalmente, sin embargo es importante destacar que el Departamento federal de administración de carreteras también a publicado otras definiciones anteriores, las cuales estaban orientadas a estructuras especificas como es el caso de los puentes.

1.2.1.3.

Definición del Programa Estratégico de Investigación de Carreteras: (Zia, 1991).

Strategic Highway Research Program (SHRP) a. Un concreto de alto desempeño debe cumplir con una de las siguientes características: 1. Resistencia a la compresión a los 28 días mayor o igual a 70 MPa (10 000 psi), o 2. Resistencia a la compresión a las 4 horas mayor o igual a 20 MPa (3 000 psi), o 3. Resistencia a la compresión a las 24 horas mayor o igual a 35 MPa (5 000 psi)

b. Un concreto de alto desempeño debe tener un factor de durabilidad mayor que 80% después de 300 ciclos de congelamiento y deshielo. c. Un concreto de alto desempeño debe tener una relación agua/materiales cementicios menor o igual que 0.35. Comentario de la definición: La definición del SHRP abarca una resistencia especifica, durabilidad y características del diseño de mezclas. Se debe tener en cuenta que esta definición fue desarrollada primordialmente para los requerimientos en la construcción de carreteras y no para obras en general.

1.2.1.4.

Definición de la Universidad de Tokyo (1990):

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Un concreto de alto desempeño debe cumplir con las siguientes características: 1. Habilidad para llenar los encofrados con poco o sin esfuerzo externo de compactación. 2. Una mezcla cohesiva con baja segregación 3. Fisuración mínima a edades tempranas causadas por la contracción o las deformaciones térmicas. 4. Suficiente resistencia a largo plazo y baja permeabilidad. Comentario de la definición: En esta definición, el concreto de alto desempeñó es caracterizado como un “concreto nivelador” que compensa las practicas de construcción y detallado estructural deficientes y es una reflexión que hacen japoneses al énfasis en la construtibilidad tanto como a la resistencia y durabilidad del concreto.

1.2.1.5.

Definición del Instituto de Concreto Pretensado :

Prestressed Concrete Institute (PCI Committee on Durability 1994) Un concreto de alto desempeño es un concreto con o sin microsílice que tiene una relación agua/cemento de 0.38 o menos, resistencia a la compresión igual o mayor a 55.2 MPa (8000 psi) y permeabilidad (medida por AASHTO T-259 o T-277) 50% mas baja que la de un concreto convencional.

1.2.1.6.

Definición de la Fundación de investigación en Ingeniería Civil:

Civil Engineering Research Foundation (CERF Technical Report 1994)

Al contrario de un concreto convencional, un concreto de alto desempeño debe tener uno o mas de estos requisitos.: 1. Fácil colocación y compactación. 2. Alta resistencia inicial Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

3. Exhibir propiedades mecánicas a largo plazo superiores, resistencia a la abrasión o cargas de impacto, y baja permeabilidad. 4. Exhibir estabilidad volumétrica y así menos deformaciones y menos fisuras. 5. Mayor periodo de resistencia a ataques químicos, ciclos de congelamiento y deshielo o altas temperaturas. 6. Demostrar durabilidad mejorada

1.2.1.7. Definiciones propuestas por diferentes investigadores: Investigadores destacados en el área de la tecnología del concreto también han definido a este tipo especial de concreto, a continuación se desarrollan algunas de estas definiciones: •

Definición del Dr. Adam Neville (Reino Unido): En discusión al concreto de alta performance, “sus características especiales son tales que sus componentes y proporciones son específicamente escogidas para tener las propiedades particularmente apropiadas para el uso esperado de la estructura; estas propiedades son usualmente una alta resistencia o baja permeabilidad”.

•

Definición del Ing. C. H. Goodspeed (Estados Unidos): Puede llamarse concreto de alto desempeño (HPC) a cualquier concreto que satisface ciertos criterios propuestos que superan las limitaciones de concretos convencionales, estos pueden incluir concretos con mejorada resistencia a la acción del medio ambiente (durables) o un incremento de la capacidad estructural mientras mantienen una adecuada durabilidad. Pueden también incluirse concretos que reducen significativamente el tiempo de construcción sin compromiso de un largo periodo de servicio. Por consiguiente no es posible dar una única definición de HPC sin considerar los requerimientos de desempeño dados por las condiciones de uso del concreto. Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

•

Definición de los ingenieros Ryan y Potter (Australia): Un concreto de alto desempeño es el que reúne múltiples criterios de desempeño los cuales son significativamente mas estrictos que los requeridos para concretos convencionales.

•

Definición del Ing. Swany (Reino Unido): Un concreto de alto desempeño tal como es diseñado para dar características optimizadas de desempeño para condiciones dadas de cargas, uso y condiciones de exposición, consistentes con los requerimientos de costo, ciclo de vida, y durabilidad. Un concreto de alto desempeño no necesariamente implica el uso de materiales costosos o procesos tecnológicos complejos sino que estos están condicionados por los requerimientos estructurales, de uso y de medioambiente.

1.2.1.8.

Definición propuesta por el autor:

“Un Concreto de Alto Desempeño es aquel que alcanza la mayor efectividad y eficiencia ante solicitaciones particulares; estos concretos son eficientes

por

que

poseen

una

dosificación

optimizada

según

las

consideraciones de trabajabilidad y economía; y son efectivos por que cumplen las características solicitadas, pudiendo ser estas de tipo estructural o medioambiental.” Si bien esta definición no es especifica ante los requisitos que debe cumplir los concretos de alto desempeño, desarrolla de manera general los criterios para su elaboración; en la figura 1.1. se observan algunas de las características de la dosificación y del concreto para alcanzar un concreto de alto desempeño.

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- Resistenc ia a la acc iones climáticas de la zona donde es usado - Resistente a los agentes externos - Adec uada trabajabilidad - Bajo c ontenido de aire - Estabilidad volumétric a - Resistenc ia adec uada - Libre de segregac ión

- Exc eso de c emento - Contenido optim o de c emento - Muy alta relac ión agua/c emento - Relación agua/c emento adec uada - Exc eso de aditivos quim ic os. - Uso alternativo de adic iones. - Exc eso de aditivos m inerales. - Esqueleto granular optimo - Inadec uado tipo de c emento - Uso c orrec to de aditivos - Esqueleto granular quím ic as y fibras. inadec uado. - Adec uada selec c ión del - Agregados noc ivos tipo de c emento. -

Bajo control de Concreto calidad, de concreto no alto optimizado usualmente no Desempeño económico

Mal Concreto

- Resistenc ia a la ac c iones c limátic as y de agentes externos de la zona donde es usado. - Adec uada trabajabilidad -Denso y homogeneo - Estabilidad volumétric a - Resistenc ia adec uada - Libre de segregación

CARACTERISTICAS DEL CONCRETO Mala Buena

DOSIFICACIÓN DE MATERIALES Mala Buena

Inadecuado control de calidad de los materiales o del concreto.

- Exc eso de c emento - Adec uada selec c ión del tipo de c em ento. - Esqueleto granular - Uso c orrec to de aditivos inadec uado. quím ic as y fibras. - Exc eso de aditivos químic os. - Muy alta relación agua/cemento - Contenido optim o de cemento - Exc eso de adic iones m inerales. - Uso alternativo de adic iones. - Esqueleto granular optimo - Inad ec uado tipo de cemento - Relación agua/c emento adec uada - Agregados noc ivos

Fig. 1.1. Relación entre la dosificación y las características del concreto para lograr CADs.

Dada la gran generalidad de todas las definiciones, concluimos que no existe un solo tipo de concreto de alto desempeño, siendo algunos de los concretos que se consideran como concretos de alto desempeño los siguientes: •

Concreto de alta trabajabilidad

•

Concreto autonivelante

•

Concreto autocompactado

•

Concreto de alta y muy alta resistencia

•

Concreto ligero

•

Concreto bombeable

•

Concreto rolado compactado

•

Concreto de alta durabilidad

•

Concreto de polvo reactivo

Estos son solo algunos de los concretos considerados como de alto desempeño, existiendo una gran variedad; como ya se menciono un concreto de alto Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

desempeño será el concreto mas eficaz e eficiente que se puede elaborar según los requerimientos exigidos. 1.3.

DEFINICIONES VARIAS: Se hace necesario definir otros términos que se usan en el presente

trabajo y que son de reciente uso o de uso poco común en la terminología de la tecnología del concreto: 1.3.1.

Concreto de alta resistencia: El ACI define a un concreto de alta resistencia como aquel que alcanza

una resistencia igual o superior a los 500 Kg/cm2 a los 28 días, usualmente estos concretos son considerados como del alto desempeño, sin embargo para cumplir esta condición deben poseer además otras características como son una adecuada trabajabilidad y durabilidad. 1.3.2.

Relación agua/materiales cementicios: Esta relación se obtiene de dividir el total de agua de mezcla entre la

suma del peso del cemento mas el peso de las adiciones utilizadas, estas pueden ser microsílice, ceniza volante, puzolanas naturales, filler calizo, etc. 1.3.3.

Esqueleto granular: Se define al esqueleto granular como el conjunto de materiales inertes

del concreto, estos son los agregados tanto finos y gruesos, y se dice que esta optimizado cuando las proporciones entre los agregados finos y gruesos son las mejores para producir una mezcla especifica; recientemente se ha considerado a las fibras rígidas o flexibles como parte de este esqueleto, por las modificaciones que producen en este.

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CAPITULO II

MATERIALES PARA LA PRODUCCIÓN DE CONCRETOS DE ALTO DESEMPEÑO

2.1.

INTRODUCCION: La adecuada selección de los materiales para la producción de concretos

de alto desempeño es más exigente que para concretos convencionales, un adecuado control de calidad de estos debe llevarse a cabo, debiendo cumplir estos todos los requerimientos y especificaciones. Actualmente el concreto ha sido definido como un sistema de 5 componentes: cemento, agregados, agua, aditivos y adiciones, esta definición de un concreto se ajusta perfectamente a los requerimientos de los concretos de alto Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

desempeño, todas las propiedades del concreto estarán basadas en las variaciones del tipo y cantidad de estos materiales.

TABLA 2.1. El concreto como un sistema de 5 componentes. Material

Ejemplo de variables

Cemento





Tipo de cemento Propiedades especiales

Agregados






Normales, ligeros, pesados. Naturales, chancados. Gradación, forma, textura.

Agua




Limites de componentes dañinos al concreto

Adiciones






Microsílice, ceniza volante, etc. Pigmentos. Fibras

Aditivos





Plastificantes, superplastificantes. Acelerantes, retardantes, etc.

En la tabla 2.1. se muestran a los 5 componentes del concreto con algunas de sus variables, el análisis de estas para la selección de los materiales conjuntamente con una dosificación adecuada lograran los requerimientos deseados. En este capítulo se desarrolla cada uno de estos componentes, tratando de ser una guía para la selección de estos, para posteriormente realizar la selección de las proporciones que se desarrolla en los capítulos posteriores. 2.2.

CEMENTO: La elección del tipo de cemento Pórtland a usarse es muy importante

para los concretos de alto desempeño, estos deben cumplir con las normas como la ASTM C 150 o C 595, por ser el cemento el componente mas activo del concreto, y teniendo en cuenta que todas las propiedades del concreto dependen de la cantidad y tipo de cemento a usarse es que la selección del tipo a usarse y una adecuada dosificación son muy importantes, en la región Arequipa los cementos comercialmente disponibles son el tipo I y el tipo IP,

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ambos producidos por la fabrica de cementos Yura S.A. ambos cementos cumplen con las normas ASTM y NTP. 2.2.1.

Propiedades químicas.-

2.2.1.1.

Composición química.-

Las materias primas constituyentes del cemento son principalmente cal, sílice, alumina y oxido de hierro. Durante el proceso de producción del cemento estos compuestos interactúan para luego formar una serie de productos más complejos (silicatos cálcicos, aluminatos cálcicos y ferritos) que alcanzan un estado de equilibrio químico, con la excepción de un residuo de cal no combinada la cual no ha tenido suficiente tiempo para reaccionar esta es denominada como cal libre. Para obtener una ideal general de la composición del cemento, la tabla 2.2. nos indica los límites de la mezcla de los diferentes óxidos de los cementos Portland.

TABLA 2.2. Límites de composición aproximados para cemento Pórtland Oxido

Contenido, %

CaO SiO2 Al2O3 Fe2O3 MgO Álcalis SO3

60-67 17-25 3-8 0.5-6.0 0.1-4.0 0.2-1.3 1-3

Dada la complejidad de la composición química del cemento, se entiende por esta a la química de los silicatos y aluminatos cálcicos anhidros e hidratados. Las formulas se expresan usualmente como suma de óxidos por ejemplo: 3CaO + SiO2 = Ca3SiO5 = C3S En la expresión anterior tenemos la formación del silicato tricalcico, la última expresión es la forma simplificada más usada para la denominación de estos compuestos. Estos compuestos se forman en el interior del horno cuando Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

la temperatura alcanza el punto en que la mezcla cruda se transforma en un liquido pastoso, que al enfriarse da origen a sustancias cristalinas de los primeros compuestos citados, rodeados por un material intersticial que contiene C4AF y otros compuestos secundarios. Estos compuestos, denominados potenciales, no son verdaderos compuestos en el sentido químico pues no se encuentran aislados sino en fases las que contienen algunas impurezas, sin embargo las proporciones calculadas de estos compuestos revelan valiosa información en cuanto a las propiedades del cemento. 2.2.1.1.1.

Silicato tricalcico (C3S).-

También denominado Alita, es la fase principal en la mayoría de los clinkeres Pórtland, y se compone de 73.7% de cal y 26.3% de ácido silícico. Este compuesto presenta cristales poligonales bien formados, con dimensiones que varían según el grado de cristalización, siendo bien desarrollados cuando la cocción ha tenido lugar a temperatura suficientemente elevada y durante bastante tiempo, así como en presencia de una cantidad adecuada de fase liquida. El silicato tricálcico contribuye de manera muy importante a las resistencias iniciales, siendo su velocidad de hidratación alta, así también desarrolla una alto calor de hidratación, se estima que su calor de hidratación completa en 120 cal/gr.

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Experimentalmente se ha comprobado que los concretos elaborados con cementos con mayor porcentaje de silicato tricálcico presentan una mejor acción a los ciclos de hielo y deshielo. Se recomienda su uso en zonas de climas fríos dado su alto calor de hidratación, sin embargo no en construcciones masivas por la baja estabilidad volumétrica que pueden producir. 2.2.1.1.2.

Silicato bicálcico (C2S).-

También denominado Belita, es la segunda fase en importancia en el clinker, y se compone de 65.1% de cal y 34.9% de ácido silícico. Este compuesto presenta cristales relativamente anchos, de contornos redondeados y tamaño variable. El silicato bicálcico tiene una lenta velocidad de hidratación y desarrollo de calor bajo, 62 cal/gr, dada su lenta velocidad de endurecimiento, la contribución del silicato bicálcico a las resistencias iniciales es muy pequeña, siendo su efecto posterior la fuente principal de resistencia. Su estabilidad química es bastante buena, por lo que el uso de cementos con alto contenido de silicato bicálcico para producir concretos resistentes al ataque de sulfatos es muy recomendable. 2.2.1.1.3.

Aluminato tricálcico (C3A).-

El aluminato tricálcico se compone de 62.3% de cal y 37.7% de alúmina. Este compuesto presenta un color oscuro ante el examen microscópico del clinker, después de los álcalis, los aluminatos son los compuestos del cemento que primero reaccionan con el agua. Su fraguado ocurre a una velocidad de hidratación muy alta, hasta el punto de ser casi instantáneo, es por esta razón Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

que la adición de sulfato de calcio se hace necesaria para controlar esta velocidad de hidratación. El aluminato tricálcico contribuye en las resistencias durante las primeras horas, su calor de hidratación es muy elevado 207 cal/gr. Tanto la resistencia del concreto a ciclos de hielo y deshielo asi como su resistencia al ataque de sulfatos tiende a disminuir conforme se incrementa el contenido de aluminato tricálcico en el cemento. El aluminato tricálcico es muy sensible a la acción de sulfatos y cloruros, debido a la formación de sales del tipo sulfoaluminatos y cloroaluminatos, la formación de estas sales es de carácter expansivo, pudiendo originar agrietamiento y desintegración del concreto. La forma de ataque es por reacción del sulfato de calcio con el hidroaluminato tricálcico resultante de la hidratación del aluminato tricálcico, favoreciendo la formación del llamado bacilo del cemento químicamente sulfoaluminato de calcio hidratado, este compuesto es la causa de las formas más peligrosas de corrosión del concreto. Se recomienda un contenido máximo de aluminato tricálcico es del orden de 7%. 2.2.1.1.4.

Ferroaluminato tetracálcico (C3A).-

El ferroaluminato tetracálcico se compone de 46.1% de cal, 21% de alúmina y 32.9% de oxido de hierro. También es denominado Celita clara o Ferrito. Este compuesto presenta un calor de hidratación de 100 cal/gr y una alta estabilidad química, los cementos ricos en este compuesto tienen

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condiciones de empleo especificas en todos aquellos casos en que importe más la durabilidad frente a los agresivos químicos que las resistencias mecánicas. 2.2.1.2.

Características químicas de los cementos YURA.TABLA 2.3. Especificaciones químicas para el cemento Pórtland YURA tipo I DESCRIPCION Dióxido de Silicio + RI (SiO2 + Ri) Oxido de Aluminio, Al2O3 Oxido Ferrico, Fe2O3 % Oxido de calcio, CaO % Oxido de magnesio, MgO, % Trioxido de Azufre, SO3, % Perdida por calcinación, PF. % Residuo Insoluble, R.I.,% Cal libre

YURA I 21.72 3.97 3.41 64.90 2.21 2.04 0.59 0.70 0.90

TABLA 2.4. Especificaciones químicas para el cemento Pórtland YURA tipo IP DESCRIPCION YURA IP Dióxido de Silicio + RI (SiO2 + Ri) Oxido de Aluminio, Al2O3 Oxido Ferrico, Fe2O3 % Oxido de calcio, CaO % Oxido de magnesio, MgO, % Trioxido de Azufre, SO3, % Perdida por calcinación, PF. % Residuo Insoluble, R.I.,% Cal libre

2.2.1.3.

36.64 7.14 3.00 44.75 1.75 1.75 1.41 -

Análisis semicuantitativo por microscopia de los cementos YURA.-

Mediante el uso de un microscopio electrónico se realizo el análisis semicuantitativo de los cementos comercializados en la región, como son el cemento tipo I y el cemento tipo IP. En las siguientes tablas se muestran los resultados obtenidos del análisis, así como las características dadas por cementos YURA para ambos tipos de cementos.

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TABLA 2.3. Características químicas obtenidas del análisis semi-cuantitativo y características dadas por los fabricantes para el cemento YURA tipo I. DESCRIPCION Dióxido de Silicio + RI (SiO2 + Ri) Oxido de Aluminio, Al2O3 Oxido Ferrico, Fe2O3 % Oxido de calcio, CaO % Oxido de magnesio, MgO, % Trioxido de Azufre, SO3, % Perdida por calcinación, PF. % Residuo Insoluble, R.I.,% Cal libre Oxido de Potasio, %

Análisis semicuantitativo

Datos de los fabricantes

18.75 4.03 3.84 65.13 2.13 3.93 2.19

21.72 3.97 3.41 64.90 2.21 2.04 0.59 0.70 0.90 -

Los resultados del análisis semi-cuantitativo por microscopia muestran una aproximación bastante buena a los datos proporcionados por los fabricantes de cemento, cabe mencionar que a diferencia del análisis por rayos X, el cual es empleado por los fabricantes para la producción del cemento, el análisis semicuantitativo presenta un mayor error en su determinación de la cantidad de cada uno de los compuestos. En la siguiente figura observamos el espectro producido durante el análisis para el cemento YURA tipo I.

Fig. 2.1. Espectro de análisis semi-cuantitativo para el cemento tipo I.

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Fig. 2.2. Fotografía obtenida por microscopia del cemento YURA tipo I.

Fig. 2.3. Fotografía obtenida por microscopia del cemento YURA tipo I.

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TABLA 2.4. Características químicas obtenidas del análisis semi-cuantitativo y características dadas por los fabricantes para el cemento YURA tipo IP. DESCRIPCION Dióxido de Silicio + RI (SiO2 + Ri) Oxido de Aluminio, Al2O3 Oxido Ferrico, Fe2O3 % Oxido de calcio, CaO % Oxido de magnesio, MgO, % Trioxido de Azufre, SO3, % Perdida por calcinación, PF. % Oxido de Sodio, Na2O, % Oxido de Potasio, K2O, %

Análisis semicuantitativo

Datos de los fabricantes

37.70 8.11 4.00 41.80 0.75 3.91 1.17 2.56

36.64 7.14 3.00 44.75 1.75 1.75 1.41 -

Al igual que para el cemento tipo I los resultados para el cemento tipo IP, muestran bastante correlación, sin embargo es necesario destacar la presencia de álcalis en el cemento tipo IP, según el análisis semi-cuantitativo.

Fig. 2.4. Espectro de análisis semi-cuantitativo para el cemento tipo IP.

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Fig. 2.5. Fotografía obtenida por microscopia del cemento YURA tipo IP.

Fig. 2.6. Fotografía obtenida por microscopia del cemento YURA tipo IP.

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Fig. 2.7. Fotografía obtenida por microscopia del cemento YURA tipo IP para el análisis puntual. TABLA 2.5. Análisis semi-cuantitativo del punto A mostrado en la Fig. 2.7. para el cemento YURA tipo IP.

Análisis semiDESCRIPCION cuantitativo Dióxido de Silicio, SiO2

30.47

Oxido Ferrico, Fe2O3 %

1.87

Oxido de calcio, CaO %

67.66

Del análisis de los datos obtenidos para la partícula señalada con el punto A, podemos decir que se trata de un silicato bicálcico, dada su composición muy próxima a lo especificado anteriormente. TABLA 2.6. Análisis semi-cuantitativo del punto B mostrado en la Fig. 2.7. para el cemento YURA tipo IP.

Análisis semiDESCRIPCION cuantitativo Dióxido de Silicio, SiO2

76.87

Oxido Ferrico, Fe2O3 %

1.71

Oxido de Aluminio, Al2O3, %

13.69

Oxido de sodio Na2O, %

1.57

Oxido de potasio, K2O %

6.16

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Del análisis de los datos obtenidos para la partícula señalada con el punto B, podemos decir que está constituida por mayormente por sílice y alumina, no existiendo calcio en su composición, y destacando la presencia de álcalis. 2.2.1.4.

Comentario acerca de las forma y textura del cemento YURA..-

En las fotografías se puede observar la forma angulosa de las partículas de cemento además de notarse una textura lisa granular, esta forma y textura se asemeja bastante a los agregados chancados, en esta hipótesis comprobada con las fotografías se basa las teorías acerca del acomodo de los granos del cemento como parte adicional del esqueleto granular. 2.2.1.5.

Hidratación del cemento.-

La reacción mediante la cual el cemento Portland se transforma en un agente de enlace, se produce en una pasta de cemento y agua, generada por los procesos químicos responsables de la formación de compuestos. En otras palabras, en presencia del agua los silicatos y aluminatos forman productos de hidratación, los cuales, con el paso del tiempo, producen una masa firme y dura que se conoce como pasta de cemento endurecida. En la figura 2.8 se puede observar la secuencia de la formación e hidratación del cemento Pórtland. Elementos componentes O2

Si

Ca

Al

Fe

Oxidos componentes CaO

SiO2

Al2O3

Fe2O3

Componentes del cemento C3S

C2S

C3A

C4AF

Cementos Portland Varios tipos de cemento Portland

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Productos de hidratación Gel

Ca(OH)2

Fig. 2.8. Representación esquemática de la formación e hidratación del cemento Pórtland..

La hidratación comienza en los granos de cemento después de cierto tiempo de estar en contacto con el agua en la superficie de las partículas de cemento, similarmente a la corrosión de un metal. Luego con el tiempo, esta superficie de reacción se mueve gradualmente mas profundamente en el interior de la partícula de cemento. Al entrar en contacto con la parte no hidratada de las partículas el agua reacciona con esta y disuelve una porción. Esta solución difusa supersaturada sale de la superficie de reacción hacia los poros mas grandes (capilares) a través de los muy pequeños poros (gel) de la malla de sólidos creada inicialmente por los productos de la hidratación. Estos nuevos productos de la hidratación precipitan en la solución en el aire o en los poros llenos de agua que son lo suficientemente largos para permitir la nucleación de una nueva fase sólida y formar una superficie floculante. Además el material hidratado puede ser categorizado como interior y exterior, siendo el interior una estructura más densa que la exterior, a pesar de que su composición es casi la misma (fig.2.9).

Fig. 2.9. Esquema bidimensional del proceso de hidratación de las partículas de cemento Pórtland en una pasta compacta a edad temprana. Las líneas punteadas representan la superficie original de las partículas, el área rayada los productos de la hidratación, y las áreas

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negras la porción remanente no hidratada de las partículas; el área blanca, los poros capilares llenos con agua:

Cualquiera que sea la forma de precipitación de los productos de la hidratación, la velocidad de hidratación disminuye continuamente, de modo que, aun después de transcurrido mucho tiempo, permanece una buena cantidad de cemento deshidratado. Las propiedades físicas de los hidratos de silicato de calcio revisten interés en relación con las propiedades de fraguado y endurecimiento del cemento. Estos hidratos suelen describirse como amorfos, mientras que el Ca (OH)2 liberado por la hidrólisis de los silicatos de calcio forma placas hexagonales delgadas, frecuentemente de varias decenas de µm de ancho, pero posteriormente se fusionan en un depósito masivo.

Fig. 2.10. Pasta de cemento hidratada: Ca(OH)2 y C-S-H.

Es interesante describir el rol del C3A durante la hidratación del cemento, si bien un contenido elevado de este compuesto puede producir una perdida rápida de trabajabilidad por el rápido crecimiento de sus hidratos (etringita), entre las partículas de cemento, cuando es usa relaciones agua/cemento bajas; un efecto muy interesante se da cuando es usado en relaciones agua cemento altas, un cemento con un alto contenido de C3A tendrá mayores resistencias Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

iniciales que uno con bajo contenido de C3A, este proceso se describe esquemáticamente en las figuras 2.11 y 2.12. Podemos a través de los esquemas mostrados en la Fig 2.10 y 2.11 describir el mecanismo por el cual las mezclas con menor relación agua/cemento obtienen mayor resistencia mecánica, pues dada una menor cantidad de agua la separación entre partículas será menor y habrá mayor enlace entre los C-S-H de las partículas de cemento, produciendo una mayor adherencia entre ellas.

Fig. 2.11. Representación esquemática de la hidratación de la pasta con una alta relación a/c hecha con un cemento Pórtland con alto contenido C3A.

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2.2.1.6.

Estructura de la pasta de cemento fresca:

La estructura de la pasta de cemento fresca tiene los mayores efectos en la estructura y propiedades de la pasta endurecida. La estructura inicial parece depender de las fracciones volumétricas, granulometría, composición química y la presencia de aditivos. Esta estructura hace plástica a la pasta, sin perder continuidad y reteniendo una forma. Esto por que las partículas de cemento y las burbujas de aire están dispersas en una solución acuosa, y especialmente por que las fuerzas interparticulares tienden a unir las partículas. Esto también causa un estado de floculación en la pasta de cemento. Específicamente, el estado plástico es debido a la coexistencia de fuerzas de atracción y repulsión entre las partículas de cemento. La atracción es debida a un amplio rango de fuerzas intermoleculares conocidas como fuerzas de Van der Waals. Las fuerzas de repulsión son debidas a:

Fig. 2.12. Desventajas del uso de un cemento Pórtland con bajo contenido C3A con una alta relación a/c .

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•

La repulsión electrostática que es causada por los iones negativos que se encuentran sostenidos por iones positivos cerca de cada partícula de cemento por iones positivos selectivamente absorbidos de la solución acuosa circundante.

•

Las moléculas de agua absorbidas que cubren la superficie de las partículas de cemento.

Como resultado de estas fuerzas de oposición, el sistema de partículas logra un equilibrio, el cual hace capaz a la pasta de mostrar cierta firmeza o resistencia al corte, pero en un bajo grado. La pasta de cemento puede ser ablandada por disminución de los acomodos potenciales. Esto puede ser realizado usando mas agua o un agente activador de superficie (aditivos plastificantes y superplastificantes) el cual es capaz de incrementar la repulsión. Resumiendo la pasta de cemento puede ser considerada como una suspensión concentrada de partículas dispersas o como sólido poroso permeable y débil conteniendo capilares llenados con una solución acuosa. 2.2.1.7.

Volúmenes de productos de hidratación:

Como se menciona anteriormente la pasta de cemento fresca es una suspensión de partículas de cemento en agua, por lo cual el espacio total disponible para los productos de hidratación está compuesto por el volumen absoluto del cemento seco junto al volumen de agua que se añade a la mezcla. Durante la hidratación el volumen de los productos de hidratación es menor que la suma de los volúmenes originales de agua y cemento, según los cálculos realizados por Neville, es necesario una relación agua/cemento de 0.36 para alcanzar la hidratación total del cemento, sin embargo esta relación suele ser Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

muy baja por las cambios ocasionados en el volumen por procesos como la exhudación y la evaporación, otros investigadores recomiendan el valor de 0.38. Entonces en relaciones agua / cemento menores a 0.38 tendremos cemento que nunca llegara a hidratarse, es necesario agregar que este cemento no hidratado no es perjudicial a la resistencia y, de hecho, entre pastas que tienen una relación gel/espacio igual a 1.0, y las que tienen mayor proporción de cemento no hidratado (es decir, una relación menor agua/cemento) tienen mayor resistencia, posiblemente debido a que en esas pastas las capas de pasta hidratada que rodean los granos no hidratados son más delgadas. Abrams obtuvo resistencias del orden de 2 810 kg/cm² (280 MPa) para mezclas con relación agua/cemento de 0.08 por peso. Sin embargo, está claro que con tales proporciones se necesita considerable presión para obtener una mezcla compactada de manera adecuada. 2.2.1.8.

Estructura del pasta de cemento endurecida:

Muchas de las propiedades mecánicas del cemento y del concreto endurecidos parecen depender no tanto de la composición química del cemento hidratado, sino más bien de la estructura física de los productos de hidratación, vistos a nivel de sus dimensiones coloidales. Por esta razón, es importante tener una imagen clara de las propiedades físicas del gel de cemento. La pasta de cemento fresco es una retícula plástica de partículas de cemento en agua, pero una vez que la pasta ha fraguado, su volumen aparente o bruto permanece aproximadamente constante. En cualquier etapa de hidratación la pasta endurecida consta de hidratos de varios compuestos, denominados colectivamente como gel de cristales de Ca(OH)2, algunos componentes menores, cemento no hidratado y residuos de los espacios rellenos de agua en la pasta fresca. Estos huecos se denominan poros capilares, pero dentro del gel mismo existen huecos intersticiales llamados poros de gel. Por lo tanto, en una pasta deshidratada hay dos clases distintas de poros, que se representan en Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

forma esquemática en la figura 2.12 y que se describen mas ampliamente posteriormente. Puesto que la mayoría de los productos de hidratación son coloidales la relación por peso de los hidratos de silicato de calcio con el CA(OH)2 es de 7:2, el área superficial de la fase sólida aumenta enormemente Productos sólidos de la hidratación 30x10-7 m

durante la hidratación, y gran cantidad de agua libre es adsorbida en esta superficie.

Poros capilares 500-1000x10-7 m

Si no se permite el movimiento de agua hacia la pasta de cemento o desde ella, las reacciones de hidratación consumen el

Poros gel 15x10-7 m

agua, hasta que queda demasiado poca para saturar la superficie sólida, lo cual disminuye la humedad relativa dentro de la

Fig. 2.13. Modelo simplificado de la estructura de la pasta.

pasta;

esto

se

conoce

como

autodesecación. Puesto que el gel sólo se puede formar en espacios llenos de agua, la autodesecación causa una hidratación menor, comparada con la de una pasta curada en humedad, este ultimo concepto adopta especial importancia en los concretos con bajas relaciones agua/cemento, es por esta razón que se adicionan otros materiales, para reducir la cantidad de cemento y lograr una adecuada estabilidad volumétrica.

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Fig. 2.14. Composición de la pasta de cemento fresca y endurecida en la máxima hidratación para varias relaciones a/c .

2.2.1.9.

Porosidad en la pasta de cemento:


Poros capilares En cualquier estado de hidratación los poros capilares representan la parte del volumen bruto que no ha sido llenado por los productos de hidratación. Puesto que estos productos ocupan más del doble del volumen de la fase original sólida (es decir, el cemento), el volumen del sistema capilar se reduce a medida que avanza la hidratación. La porosidad capilar de la pasta depende tanto de la relación agua/cemento de la mezcla como del grado de hidratación. La velocidad de hidratación del cemento no tiene importancia por sí misma, pero el tipo de cemento influye en el grado de hidratación alcanzado a determinada edad. Como se mencionó anteriormente, una relación de agua/cemento superior a cerca de 0.38 de volumen de gel no es suficiente para llenar todos los espacios

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disponibles, por lo cual quedarán volúmenes de poros capilares incluso después de haberse completado el proceso de hidratación. Los poros capilares no pueden verse directamente, pero su tamaño se ha calculado por medio de medidas de presión de vapor, y se suponen del orden de alrededor de 1.3 µm. Su forma es variable, pero como está de mostrado por la medición de permeabilidad, forman un sistema interconectado con distribución aleatoria a través de la pasta de cemento. Los poros capilares interconectados constituyen la causa principal de la permeabilidad de la pasta de cemento endurecida, así como de su vulnerabilidad a las heladas.


Poros del gel El gel es poroso desde que el puede retener agua evaporable, pero sus poros son realmente espacios intersticiales interconectados en las partículas de gel. Los poros de gel son mucho más pequeños que los capilares: tienen entre 15 y 20 A de diámetro equivalentes a una molécula de agua. Por esta razón, la presión del vapor y la movilidad del agua adsorbida son diferentes a las propiedades correspondientes del agua libre. La cantidad de agua reversible índica directamente la porosidad del gel. Los poros del gel ocupan alrededor de un 25 a 28% del volumen total del gel. El valor real es característico para un cemento dado pero, en gran parte, es independiente de la relación agua/cemento de la mezcla y del avance de la hidratación. Esto indicaría que se forma gel de propiedades similares en todas las etapas y que una hidratación continua no afecta los productos ya existentes. De este modo, al aumentar el volumen total de gel con el avance de la hidratación, el volumen total de los poros del gel también aumenta. Por otra parte, como ya se ha mencionado, el volumen de los poros capilares disminuye al avanzar la hidratación. A partir de medidas de adsorción de agua, se ha estimado la superficie específica del gel en el orden de 5.5. x 108 m² x m³, o aproximadamente 200 Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

000 m²/kg. Las mediciones recientes con dispersión de rayos X de ángulo reducido, proporcionaron valores del orden de 600 000 m²/kg, indicando con esto la existencia de una gran superficie interna dentro de las partículas. Por el contrario, el cemento no hidratado tiene una superficie específica de 200 a 500 m²/kg. TABLA 2.7. Clasificación de los poros de la pasta de cemento de acuerdo al tamaño. Designación Poros Capilares

Poros Gel

Diámetro

Descripción

> 50 nm

Capilares grandes

Resistencia, permeabilidad

Capilares medianos

Resistencia, permeabilidad, contracción

2.5 – 10 nm

Pequeños capilares

Contracción

0.5 – 2.5 nm

Microporos

Contracción y flujo

< 0.5 nm

Espacios entre capas Contracción y flujo

10 – 50 nm

Propiedades afectadas

2.2.1.10. Calor de hidratación del cemento El proceso de hidratación es un proceso exotérmico, lo cual hace que los concretos al fraguar y endurecer aumenten de temperatura; este incremento es importante en concretos masivos, debido a que cuando ha ocurrido el fraguado y se inicia el descenso térmico, se origina contracción del material, que puede conducir a graves agrietamientos. Este mismo efecto es uno de los principales problemas en los concretos con bajas relaciones de agua/cemento, dado que la cantidad de cemento se incremento y consecuentemente la temperatura del concreto también se incrementa, esta es una de las razones para el uso de adiciones reemplazando a porcentajes del concreto. El calor de hidratación es la cantidad de calor, en calorias por gramo de cemento deshidratado, después de una hidratación completa a una temperatura dada. El calor de hidratación depende de la composición quimica del cemento y es aproximadamente igual a la suma de los calores de sus componentes.

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2.2.2.

Propiedades físicas y mecánicas.Las propiedades físicas y mecánicas del cemento Pórtland permiten

complementar las propiedades químicas y conocer otros aspectos de su bondad como material cementante. 2.2.2.1.

Peso especifico.-

El peso especifico del cemento corresponde al material en estado compacto. Su valor suele variar para los cementos Pórtland normales entre 3.0 y 3.2. En el caso de cementos adicionados el valor es menor de 3.0 y depende de la finura del material adicionado. Es por su menor peso especifico que los cementos Pórtland adicionados proporcionan una mayor cantidad de pasta para un mismo peso de cemento, esto mejora la características de trabajabilidad de los concretos elaborados con estos cementos. 2.2.2.2.

Superficie especifica (finura).-

La finura de un cemento es función del grado de molienda del mismo y esta íntimamente ligado a su valor hidráulico. Puesto que la hidratación de los granos d cemento ocurre desde la superficie hacia el interior, el área superficial total de las partículas de cemento constituyen el material de hidratación. La importancia de la finura de un cemento radica en la influencia que puede tener sobre la velocidad de hidratación, la resistencia inicial y el calor generado. La fragua de los cementos es más rápida y el agrietamiento más temprano conforme son más finos. La exhudación disminuye conforme la fineza se incrementa; y la absorción se incrementa con el grosor del grano. La resistencia a la compresión se incrementa mas que la resistencia a la tensión conforme aumenta la fineza del cemento. La resistencia a la compresión esta relacionada a la resistencia a la flexión como la raíz cuadrada de la superficie especifica. La contracción parece ser una función lineal de la superficie especifica y el agrietamiento puede relacionarse con el grado de desarrollo de resistencia del concreto y en general, los cementos que ganan Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

rápidamente su resistencia son los más propensos a agrietarse. Al aumentar la fineza de cualquier cemento aumenta su velocidad para desarrollar resistencia y así indirectamente, el riesgo de grietas por contracción. Troxell ha encontrado que la parte más activa de un cemento es el material de diámetro menor de 10 a 15 micrones. Y desde que el área superficial varia con el cuadrado del diámetro de una partícula, un incremento de material en esta amplitud de tamaños es mucho más efectiva en el incremento de la superficie especifica, y por tanto de la actividad de un cemento, que una correspondiente reducción en algunas de las fracciones más gruesas. Para determinar la finura de un cemento existen diferentes métodos entre ellos tenemos: el prueba de Blaine y el turbidimetro Wagner. 2.2.2.3.

Fraguado.-

Este es el término utilizado para describir la rigidez de la pasta del cemento, aun cuando la definición de rigidez de la pasta puede considerarse un poco arbitraria. En términos generales el fraguado se refiere a un cambio del estado fluido al estado rígido. Aunque durante el fraguado la pasta adquiere cierta resistencia, para efectos prácticos es conveniente distinguir el fraguado del endurecimiento, pues este último término se refiere al incremento de resistencia de una pasta de cemento fraguada. El proceso de fraguado va acompañado de cambios de temperatura en la pasta del cemento: el fraguado inicial corresponde a un rápido aumento en temperatura y el final, al máximo de temperatura. En este momento también se produce una fuerte caída en la conductividad eléctrica, por lo que se han realizado algunos intentos de medir el fraguado por medios eléctricos. 2.2.2.4.

Resistencias mecánicas.-

La resistencia mecánica del cemento endurecido es la propiedad del material que posiblemente resulta más obvia en cuanto a los requisitos para usos estructurales. Por lo tanto, no es sorprendente que las pruebas de resistencia estén indicadas en todas las especificaciones del cemento. Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

La resistencia de un cemento es función de su fineza, composición química, grado de hidratación, así como del contenido de agua de la pasta. La velocidad de desarrollo de la resistencia es mayor durante el periodo inicial de endurecimiento y tiende a disminuir gradualmente en el tiempo. El valor de la resistencia a los 28 días se considera como la resistencia del cemento. Anteriormente se ha indicado, de que manera se desarrolla el proceso de endurecimiento del cemento. 2.2.2.5.

Compacidad de los cementos.-

La compacidad es una característica usualmente asociada a la mecánica de suelos, sin embargo la particularidad de las mezclas de concreto de usar materiales granulares abarcan este concepto, el cual ha sido recientemente usado para caracterizar a los cementos y su interacción con los aditivos plastificantes y superplastificantes. La compacidad y porosidad de los materiales finos como el cemento no puede ser medida en seco como en caso de las gravas y arenas. En efecto es indispensable tomar en cuenta la floculación generada

en

presencia

del

agua,

y

el

efecto

defloculante

de

los

superplastificantes o plastificantes que son utilizados en el concreto. Para esto se desarrollo el ensayo de demanda de agua, bajo el principio siguiente: en una mezcla de peso Pp de cemento con una cantidad de agua Pe necesaria para hacer pasar la mezcla de un estado de tierra húmeda a un estado de pasta homogénea, esta cantidad de agua es considerada como la cantidad que llena la porosidad del acomodo de los granos. En este caso, la compacidad (o demanda de agua) de los materiales cementicios es determinada por la ecuación siguiente: C=

1000 1000 + d *

Pe Pp

donde d es el peso especifico del cemento en kg/m3. La dificultad de este método reside en el reconocimiento visual del cambio al estado de pasta homogénea. Las fotos de la figura 2.14 presentan la Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

diferencia en los estados obtenidos, en el momento del ensayo de demanda de agua en un cemento. Pasamos de un material del tipo de tierra húmeda, a un estado de pequeños floculos brillantes, entonces bruscamente por el incremento de una pequeña cantidad de agua, obtenemos una pasta homogénea.

Fig. 2.14. Del estado de floculós húmedos al estado de pasta homogénea

Sin embargo para ciertos ultra finos como la microsílice, la medida puede ser un poco mas delicada. En efecto, el estado intermedio de pequeños floculós húmedos no es visible y es reemplazado por una pasta aglomerada heterogénea. Un aumento de agua permite el paso a el estado de una pasta compacta pero homogénea. Este es el punto que corresponde a la demanda de agua. Un aumento mas de agua producirá un material con aspecto de un gel, pero que no fluye. Procedimiento del ensayo: El método adoptado para el ensayo es el siguiente: • Preparar una reserva de agua medida a 20°C. ± 2 ºC • Una peso de los finos de Pp = 350 g es mezclada en una mezcladora de mortero con una cierta cantidad de agua estimada a priori por la ecuación de la demanda de agua y según sea el caso la inclusión del superplastificante o del plastificante. El agua y el aditivo son colocados primero. La mezcla se efectúa en una mezcladora de mortero el que se habrá humedecido (recipiente y pala). El ciclo del mezclado es el siguiente: un minuto a una velocidad pequeña, quince segundos para una parada para acomodar la mezcla del recipiente con la ayuda de una paleta, después un minuto a mayor velocidad.

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• Durante el mezclado a gran velocidad, se ajusta el agua con la ayuda de un gotero (como en la fig. 2.15). Cada incremento es separado por un minuto. Cuando la pasta homogénea es obtenida, el peso del gotero nos da la cantidad de agua que se ha agregado. • El ensayo es repetido con una cantidad de agua ligeramente inferior al total obtenido durante el primer ensayo. • La compacidad de los finos es calculada a partir del promedio de al menos dos ensayos, para los cuales la cantidad de agua incrementada es inferior a 5g. Notemos que Pe, en la ecuación representa el agua total incrementada mas el agua inicial.

Fig. 2.15. Ajuste del agua en el ensayo de demanda de agua.

El ensayo de demanda de agua fue realizado probando el efecto de tres aditivos plastificantes y superplastificante con los cementos YURA tipo I y IP, las características de los aditivos usados se describirán posteriormente en el presente capitulo. Se probo diferentes dosificaciones de aditivo con variaciones de 0.5% hasta 2%, con ambos tipos de cementos, los resultados obtenidos se muestran en las tablas siguientes:. Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

TABLA 2.7. Resultados del ensayo de demanda de agua para el cemento YURA tipo I

VISCOCRETE 1 Aditivo Cemento

Agua

a/c

Compacidad

Porosidad

0.00%

350.00

90.79

0.259

0.553

0.447

0.50%

350.00

74.64

0.216

0.598

0.399

1.00%

350.00

63.25

0.187

0.633

0.360

1.50%

350.00

59.74

0.180

0.642

0.347

2.00%

350.00

56.29

0.173

0.650

0.333

Aditivo

Cemento

Agua

a/c

Compacidad

Porosidad

0.00%

350.00

90.79

0.259

0.553

0.447

0.50%

350.00

80.30

0.233

0.580

0.416

1.00%

350.00

70.00

0.206

0.609

0.383

1.50%

350.00

67.00

0.201

0.616

0.373

2.00%

350.00

64.57

0.197

0.620

0.365

HE 98

TABLA 2.8. Resultados del ensayo de demanda de agua para el cemento YURA tipo IP

VISCOCRETE 1 Aditivo

Cemento

Agua

a/c

Compacidad

Porosidad

0.00%

350.00

98.45

0.281

0.554

0.446

0.50%

350.00

84.02

0.243

0.590

0.410

1.00%

350.04

71.08

0.209

0.626

0.374

1.50%

350.44

65.12

0.195

0.642

0.358

2.00%

350.00

63.03

0.192

0.645

0.355

HE 98 Aditivo

Cemento

Agua

a/c

Compacidad

Porosidad

0.00%

350.00

98.45

0.281

0.554

0.446

0.50%

350.00

91.00

0.263

0.571

0.429

1.00%

350.19

85.05

0.249

0.584

0.416

1.50%

350.00

83.55

0.248

0.585

0.415

2.00%

350.01

83.05

0.250

0.583

0.417

Aditivo

Cemento

Agua

a/c

0.00%

350.00

98.45

0.281

0.554

0.446

0.50%

350.00

89.03

0.257

0.576

0.424

1.00%

350.00

85.05

0.249

0.584

0.416

1.50%

350.00

79.07

0.235

0.598

0.402

2.00%

350.00

75.60

0.228

0.605

0.395

SIKAMENT 290N Compacidad

Porosidad

Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

Se encontró una compacidad de 0.554 para el cemento tipo IP y de 0.553 para el cemento tipo I, los resultados nos muestran el efecto defloculante de los aditivos plastificantes y superplastificantes, los que nos producen un aumento significativo en la compacidad de la pasta por el efecto de dispersión que generan en los granos de cemento. De los resultados para el cemento tipo I se puede observar que el uso del aditivo viscocrete 1 al 2% incremento la compacidad del acomodo en un 25.3%, teniendo la compacidad para este nuevo acomodo defloculado un valor de 0.650, mientras que para el aditivo HE 98, la compacidad aumento en 19.4% a un valor de 0.620. En el caso del cemento tipo IP las compacidades aumentaron de manera similar al cemento tipo I, sin embargo se destaca la formas de las curva para el aditivo HE 98 el cual muestra un pico de máxima compacidad, en alrededor de 1% de adición de aditivo, este punto puede ser considerado como el de máximo uso del aditivo o como el punto optimo de utilización, la curva del aditivo viscocrete 1 también muestra la misma tendencia a partir del 1.5%. En los gráficos siguientes se observa como las curvas de demanda de agua, son una alternativa para encontrar la dosis optima de aditivo plastificante o superplastificante. 0.660 VISCOCRETE 1 HE 98 0.640

Compacidad

0.620

0.600

0.580

0.560

0.540 0.00%

0.50%

1.00% Porcentaje de Aditivo

1.50%

2.00%

Fig. 2.16. Curvas de demanda de agua para el cemento YURA tipo I.

Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

0.270 VISCOCRETE 1 HE 98

Relación agua/cemento

0.250

0.230

0.210

0.190

0.170

0.150 0.00%

0.50%

1.00% Porcentaje de Aditivo

1.50%

2.00%

Fig. 2.17. Curvas relación agua/cemento necesaria para lograr una pasta homogénea vs el porcentaje de aditivo utilizado para el cemento YURA tipo I. 30.0% V ISCOCRETE 1 HE 98

20.0%

acomodo

Reducción de la porosidad aparente del

25.0%

15.0%

10.0%

5.0%

0.0% 0.00%

0.50%

1.00% Po r ce n taje d e Ad itivo

1.50%

2.00%

Fig. 2.18. Reducción de la porosidad aparente del acomodo de los granos de cementos según el porcentaje de aditivo, en el ensayo de demanda de agua para el cemento tipo I. 0.660 V ISCOCRETE 1 HE 98 0.640

SIKAMENT 290N

Compacidad

0.620

0.600

0.580

0.560

0.540 0.00%

0.50%

1.00% Porce ntaje de Aditivo

1.50%

2.00%

Fig. 2.19. Curvas de demanda de agua para el cemento YURA tipo IP.

Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

0.290 V ISCOCRETE 1 HE 98

Relación agua/cemento

0.270

SIKA MENT 290N

0.250

0.230

0.210

0.190

0.170 0.00%

0.50%

1.00% Por ce ntaje de Aditivo

1.50%

2.00%

Fig. 2.20. Curvas relación agua/cemento necesaria para lograr una pasta homogénea vs el porcentaje de aditivo utilizado para el cemento YURA tipo IP. 25.0% HE 98 20.0%

acomodo

Reducción de la porosidad aparente del

V ISCOCRETE 1

SIKA MENT 290N

15.0%

10.0%

5.0%

0.0% 0.00%

0.50%

1.00% Por ce ntaje de A ditivo

1.50%

2.00%

Fig. 2.18. Reducción de la porosidad aparente del acomodo de los granos de cementos según el porcentaje de aditivo, en el ensayo de demanda de agua para el cemento tipo IP.

2.2.2.6.

Características físicas y mecánicas de los cementos YURA.-

TABLA 2.8. Especificaciones físicas y mecánicas para el cemento Pórtland YURA tipo I DESCRIPCION Peso Especificó Resistencia a la compresión A 1 día A 3 días A 7 días A 28 días Superficie especifica Blaine Expansión en autoclave Fraguado vicat inicial Fraguado vicat final Finura Malla #325 Finura Malla #200 Contenido de aire en el mortero Fluidez

ASTM C-150

YURA I

UNIDAD

No especificada

3.11

Kg/m3

No especificada 127 min. 197 246 No especificada 0.50 max 45 min. 7 max. No especificada No especificada 12 max.

155.20 248.16 316.74 391.96 3260 -0.11 120 4 16.10 0.50 4.46 86

Kg/m 2 Kg/m 2 Kg/m 2 Kg/m 2 M /Kg % Minutos Horas % % %

2

Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

TABLA 2.9. Especificaciones físicas y mecánicas para el cemento Pórtland YURA tipo IP DESCRIPCION Peso Especificó Resistencia a la compresión A 1 día A 3 días A 7 días A 28 días A 60 días Superficie especifica Blaine Expansión en autoclave Fraguado vicat inicial Fraguado vicat final Finura Malla #325 Finura Malla #200 Contenido de aire en el mortero

2.2.3.

ASTM C-595

YURA IP

UNIDAD

No especificada

2.84

Kg/m3

No especificada 127 min. 197 246 No especificada No especificada 0.50 max 45 min. 7 max. No especificada No especificada 12 max.

122.0 195.0 254.0 330.0 399.0 416.0 0.003 160 3 12 2.5 4.08

Kg/m 2 Kg/m 2 Kg/m 2 Kg/m 2 Kg/m 2 M /Kg % Minutos Horas % % %

2

Resumen general de criterios para la elección del cemento a usar.Como ya mencionamos anteriormente la elección del tipo de cemento

Pórtland es muy importante para concretos de alto desempeño, no solo la resistencia del tipo del cemento es importante sino también su uniformidad. Existen numerosos estudios los cuales han determinado la influencia de los diferentes tipo de cemento, así como de sus características físicas y químicas, en la efectividad de los aditivos y adiciones. A pesar que los ensayos de resistencia del cemento nos dan una buena indicación del tipo de cemento a usar, es conveniente realizar ensayos de prueba con los materiales y el slump requerido, determinando las resistencias a los 7, 14, 28 días. Recomendaciones especificas son necesarias según las condiciones de servicio a las que serán sometidos los concretos. Mehta y Aitcin indican que debe considerarse seriamente el uso de cementos adicionados por su capacidad de reacción de las puzolanas con los hidratos de calcio, que hacen de los concretos elaborados con estos cementos más durables, reduciendo la permeabilidad a los agentes externos como el agua, el ion cloruro y el ataque de sulfatos, así también estos concretos tendrán una mayor estabilidad volumétrica y un menor calor de hidratación, dependiendo de la adición del cemento este también podrá alcanza mayores Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

resistencias en edades avanzadas. Sin embargo destacamos que son los requerimientos del proyecto ya sean de resistencia o durabilidad los que determinen el tipo de cemento a usar.

2.3.

AGREGADOS.-

Si bien los agregados son los componentes inertes del concreto, su influencia en las características del concreto es notable; sin embargo durante varios años su estudio fue descuidado, debido principalmente, al bajo costo comparativo con el costo del cemento, además de los bajos requerimientos de resistencia, en los cuales los agregados no tienen gran influencia, hoy en día se conoce la influencia del agregado en las propiedades del concreto tanto en estado fresco y endurecido. En los concretos de alto desempeño los agregados deben cumplir las normas como la ASTM C 33, caso contrario se deberá comprobar su eficiencia en el concreto. Es recomendable que en una obra, todas las mezclas empleen los mismos agregados.

2.3.1.

Forma y textura de las partículas:

Es bastante difícil describir la forma de los cuerpos tridimensionales y, por lo tanto, es conveniente definir ciertas características geométricas de dichos cuerpos. Powers considera el método introducido por Wadell, como uno de los más aceptables para expresar la característica de la forma de los agregados. Según el, las propiedades de forma de los agregados se pueden caracterizar con dos factores:


Factor de esfericidad




Factor de redondez

La redondez es la medida del filo o angularidad relativos de los bordes o esquinas de una partícula. Wadell expresa el coeficiente de redondez P* como:

Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

1

∑r n

P* = R n donde: r:

radio de redondez de las aristas en el plano de las sección de los granos.

R:

Radio mayor del circulo inscrito en la sección transversal del grano.

n:

Cantidad de aristas en la sección del grano en los cuales rd2>...........>di>di+1>....>dn. La tabla siguiente resume las notaciones utilizadas en esta sección: TABLA 3.10. Notaciones relacionadas al modelo de acomodo compresible. Símbolo

Descripción

n di βi

Número de clases granulares de una mezcla Diámetro promedio de la clase i Compacidad virtual de la clase i.

yi φi*

Porción volumétrica de la clase i en la mezcla. Volumen parcial máximo ocupado por la clase i en presencia de otras clases. Volumen parcial en la mezcla de la clase i.

φi γi

γ

C Ki K

Compacidad virtual de la mezcla si la clase i es dominante. Compacidad virtual de la mezcla. Compacidad experimental de la mezcla. Índice de compactación parcial de la clase i. Índice de compactación para la mezcla.

3.4.2. Compacidad virtual de una mezcla granular: Un modelo lineal.Como ya mencionamos la compacidad virtual es la compacidad máxima de una mezcla granular, lograda colocando cada partícula una por una de manera de alcanzar la mayor compacidad o idealmente por una compactación infinita. Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

3.4.2.1. Mezcla binaria.Se considera en una primera parte, una mezcla de dos clases granulares de diámetros respectivamente d1 y d2. Por definición φ1 y φ 2 son los volúmenes parciales de cada clase granular en un volumen unitario y y1 y y2 las proporciones volumétricas, por lo tanto tenemos:

φ1 φ1 + φ 2 φ2 y2 = φ1 + φ 2 y1 =

(3.9.) (3.10.)

La compacidad del acomodo esta dada por: (3.11.) γ = φ1 + φ 2 3.4.2.1.1. Mezcla binaria sin interacción (d1>>>d2).Sin interacción significa que el arreglo local de un acomodo de granos de un diámetro no puede perturbarse por la presencia de granos de otro tamaño. Para estas mezclas tenemos dos casos. Caso 1: Cuando los granos gruesos son dominantes: En este caso los granos gruesos conforman un esqueleto granular que bloquea el paso de los granos pequeños.

Fig. 3.9. Mezcla con granos gruesos dominantes, estos bloquean el sistema.

En este caso podemos encontrar que:

φ1* = β1 γ = β 1 + φ 2 = β 1 + y 2γ β1 γ =γ1 = 1 − y2

(3.12.) (3.13.) (3.14.)

Caso 2: Cuando los granos finos son dominantes: En este caso son los granos pequeños los que bloquean el sistema.

Fig. 3.10. Mezcla con granos finos dominantes, estos bloquean el sistema.

En este caso podemos encontrar que: Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

φ * = β (1 − φ1 )

2 2 γ = φ1 + β 2 (1 − φ1 ) = y1γ + β 2 (1 − y1γ )

γ =γ2 =

β2

1 − y1 (1 − β 2 )

(3.15.) (3.16.) (3.17.)

Para ambos casos notamos que la compacidad γ 1 y γ 2 puede ser calculada cual sea la clase dominante, en este caso podemos escribir que: γ ≤γ1 (3.18.)

φ1 ≤ β 1

(3.19.) Esta ultima desigualdad es conocida como la coacción de impenetrabilidad a la clase 1 de manera similar tendremos: γ ≤γ2 (3.20.) φ1 ≤ β 2 (1 − φ1 ) (3.21.) En conclusión tendremos que: γ = inf (γ 1 , γ 2 ) (3.22.) 3.4.2.1.2. Mezcla binaria con interacción total (d1=d2).Dos tipos de granos se dicen en interacción total cuando: d1=d2 βi ≠ β j Para calcular la compacidad de esta mezcla, suponemos que una segregación total no cambia la compactación promedio. Entonces es posible considerar que una parte del contenido es reemplazado por solo los granos de la clase 1 mientras que la otra parte es reemplazada por los granos de la clase 2.

Fig. 3.11. Las dos clases tienen el mismo diámetro.

Es este caso:

φ1 φ 2 + =1 β1 β 2   β  β  γ = 1 − φ 2 1  + φ 2 =  β1 − y2γ 1  + y2γ β2  β2    β1 γ = γ1 =  β  1 − y1 1 − 1   β2 

(3.23.) (3.24.) (3.25.)

De manera similar podemos escribir: Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

γ =γ2 =

β2

 β  1 − y1 1 − 2   β1  Como y1 + y2 = 1 , podemos ver que en este caso: γ = γ1 = γ 2

(3.26)

(3.27)

3.4.2.1.3. Mezcla binaria con interacción parcial (d1>d2).Si un grano fino es insertado en la porosidad del acomodo de granos gruesos los cuales son dominantes y si no son suficientemente pequeños para ubicarse en un vacio, hay entonces localmente una disminución de volumen de granos gruesos (efecto de aflojamiento). Si cada grano fino esta suficientemente lejano de otros granos finos este efecto puede ser considerado como un función lineal del volumen de granos pequeños. En este caso tenemos: φ * = β (1 − λ2→1φ 2 ) (3.28.) 1 1 Entonces la compacidad de una mezcla será: γ = β 1 (1 − λ 2→1φ 2 ) + φ 2 = β 1 (1 − λ 2→1 y 2γ ) + y 2 γ (3.29.)

γ =γ1 =

β1

1 − y 2 (1 − β 1λ 2→1 )

(3.30.)

donde λ 2→1 es una constante dependiente de las propiedades de los granos 1 y 2. Para tener un modelo coherente con los dos casos extremos presentados anteriormente, podemos escribir:

γ = γ1 =

Donde a1, 2

β1

(3.31.)  β1   1 − y2 1 − a1, 2 β 2   es la función de aflojamiento de los granos 1 por los grano 2 y es

conocida como coeficiente de aflojamiento, entonces tendremos que: d1>>>d2 entonces a1, 2 = 0 (sin interacción) d1=d2

entonces a1, 2 = 1 (interacción total)

Cuando algunos granos gruesos aislados son inmersos en un océano de granos finos (los que son dominantes) existe una cierta cantidad de vacíos en el acomodo de granos de la clase 2, localizada en la interfase (efecto pared). Si los granos gruesos están lo suficientemente alejados los unos de los otros, esta perdida de volumen de sólidos puede ser considerada proporcional a

φ1 y 1 − φ1

podemos escribir:

φ * = β (1 − φ1 − λ1→ 2φ1 )

2 2 Entonces la compacidad de una mezcla será: γ = φ1 + β 2 (1 − φ1 − λ1→2φ1 ) = y1γ + β 2 (1 − y1γ − λ1→2 y1γ )

(3.32.) (3.33.)

Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

γ =γ2 =

β2 1 − y1 (1 − β 2 λ1→2 )

(3.34.)

donde λ1→2 es una constante dependiente de las propiedades de los granos 1 y 2. De manera similar al caso anterior para tener un modelo coherente con los dos casos extremos presentados anteriormente, podemos escribir:

γ =γ2 =

Donde b2,1

β2

(3.35)    1 1 − y1 1 − β 2 + b2,1 β 2 1 −    β1    es la función del efecto pared ejercido por los granos de la clase 1

sobre los granos de la clase 2 y es conocida como coeficiente del efecto pared, entonces tendremos que: d1>>>d2 entonces b2,1 = 0 (sin interacción) d1=d2

entonces b2,1 = 1 (interacción total)

Fig. 3.12. Efecto de aflojamiento.

Fig. 3.13. Efecto pared.

De la misma manera que en las mezclas sin interacción tendremos que: γ = inf (γ i )

(3.36.)

La grafica 3.14. muestra el resumen de la compacidad en los tres casos descritos. Se asumió compacidades virtuales de 0.55 y 0.60 para las dos clases usadas.

Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

0.850 Caso general (a y b) 0.800

Interacción total Sin interacción

Compacidad virtual

0.750

0.700

0.650

0.600

0.550

0.500 0%

20%

40% 60% % de granos gruesos

80%

100%

Fig. 3.14. Curvas de compacidad virtual para los tres casos de mezclas binarias.

3.4.2.1. Mezcla poli dispersa : Caso general.Una mezcla granular usualmente esta compuesta de más de dos clases de granos o partículas, ahora describimos el caso general con interacción para una mezcla de n clases granulares donde d1>d2>...........>di>di+1>....>dn. Consideramos la clase i como dominante. Esta clase sufre el efecto pared de las clases mas grandes entonces el volumen disponible para esta clase será: i −1

1 − ∑ (φ j + λ j →iφ j )

(3.37)

j =1

Notamos que no se ha considerado en la ecuación anterior las interacciones secundarias para sólo considerar las interacciones entre clase dominante y las otras clases. En este volumen, la compacidad de la clase extrema de granos k es: i −1

1 − ∑ (φ j =1

φk j

+ λ j →iφ j

)

(3.38.)

Estas clases ejercen sobre la clase i, el efecto de aflojamiento, que mientras que no se considere las interacciones secundarias, se traduce en una disminución de la compacidad virtual aparente expresada de en la siguiente expresión: n   λ j →iφ j   ∑ j = i +1   β i 1 − i −1 (3.39.)   1 − ∑ (φ j + λ j →iφ j )  j =1   Deducimos entonces que:

Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

n   λ j →iφ j   ∑ i −1 j = i +1  1 − (φ + λ ) * φi = β i 1 − i −1 ∑ j j →i   j =1    1 − ∑ (φ j + λ j →iφ j )  j =1   i −1

φi* = β i − β i ∑ φ j (1 + λ j →i ) − β i j =1

(3.40)

n

∑φ λ

j = i +1

j

(3.41.)

j →i

La compacidad de la mezcla se escribirá entonces como: i −1

γ = ∑ φ j + φi* + j =1

n

∑φ

j = i +1

i −1

γ = β i + γ ∑ y j (1 − β i (1 + λ j →i )) + γ j =i

γ =γi =

βi

i −1

1 − ∑ y j (1 − β i (1 + λ j →i )) − j =i

(3.42.)

j

∑ y (1 − β λ ) n

j =i +1

i

i

j →i

∑ y (1 − β λ ) n

j = i +1

i

i

(3.43.) (3.44.)

j →i

Retomando la notación precedente obtenemos:

γ =γi =

βi

  1  n  β  1 − ∑ y j 1 − β i + bi , j β i 1 −   − ∑ yi 1 − ai , j i   β   j =i +1   β j  j =i j     Como en el caso de mezclas binarias se demuestra que: γ = inf (γ i ) i −1

(3.45.)

(3.46.)

En la figura 3.15. se muestra el caso de una mezcla ternaria donde la clase dominante es la mediana.

Fig. 3.15. Efectos de aflojamiento y pared ejercidos por y sobre los granos medianos.

Finalmente debemos afirmar que las compacidades virtuales encontradas no pueden ser usadas directamente para la predicción de la compacidad experimental. Podemos ver en la figura 3.14. que las curvas teóricas encontradas presentan un punto optimo, en cambio las curvas experimentales tienen en este punto una tangente horizontal. Sin embargo como se vera en la siguiente sección la teoría presentada sirve de base para un modelo mas desarrollado. 3.4.3. Compacidad real.Se considera ahora un acomodo real de los granos obtenido por algún procedimiento físico (simple vaciado, varillado, vibrado, etc.). Designamos C como el volumen total de sólidos con c< γ . Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

3.4.3.1. Índice de compactación y compacidad real.Para encontrar la solución a la forma de la curva de compacidad, los investigadores de LCPC buscaron una relación del método de acomodo físico a través de la analogía con un modelo de viscosidad, en este caso el modelo de viscosidad de Mooney, ellos propusieron la forma siguiente para este índice: n

K = ∑ Ki

(3.47.)

φ  K i = H  i*   φi 

(3.48.)

i =1

donde:

φi

:

Compacidad real de la clase i

φ i*

:

Compacidad máxima real que los granos de esta

clase pueden ocupar en presencia de otros granos. La función H puede ser calculada considerando simplemente la auto coherencia del sistema. Comenzaremos para una mezcla binaria con 2 clases idénticas: d1 = d2 βi = β j = β La única restricción presente será:

φ1 + φ 2 ≤ β Para calcular el índice de compactación de esta mezcla tendremos:  φ1   φ2   φ + φ2   + H   = H  1  K i = H   β   β − φ2   β − φ1  relación que corresponde a la ecuación funcional siguiente:  x   y   + H  H   = H (x + y ) 1 − x  1 − y  con:

φ1 β φ y= 2 β

x=

(3.49.)

(3.50.)

(3.51.)

(3.52.) (3.53.)

Ahora se muestra que las únicas funciones que cumplen con la condición de la ecuación 3.51. son de la forma: u H (u ) = k (u ) (3.54.) 1− u Reemplazando H en la ecuación 3.51. obtenemos: (x + y ) ⋅ k (x + y ) = x ⋅ k  x  + y ⋅ k  y  (3.55.) 1 − x  1 − y  si x=y=u/2 entonces:

Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

 u  u     4 k (u ) = k  2  = k   u  1 1 −  + 1 −   2 2 

   u    n  = ..... = k   = k (0 ) 2 (3.56.)   1 1   u  1 − 1 − n u  4    2    Por consecuencia, k(u) es constante para todo u ∈ [0,1[ , el cual es el dominio de

variación de

φi , por simplicidad tomamos k =1 φ i*

En este caso el índice de compactación se convierte en:  φi    * n  φi  K = ∑ (3.57.) φi  i =1  1 − *  φi   Si la clase i es dominante tendremos que φ i = φ1* , entonces se puede utilizar la misma aproximación que fue desarrollada para encontrar la ecuación 3.45. Sabiendo que φ i = Cy i y utilizando la ecuación 3.41. obtenemos: i −1 n β  φ i* − φ i = C  i − β i ∑ y j (1 + λ j →i ) − β i ∑ y j λ j →i − y  j =1 j = i +1 C 

(3.58.)

también conocemos que j

1 − ∑ yi = 0 i =1

entonces i −1 β φ i* − φ i = C  i − 1 + ∑ y j (1 − β i (1 + λ j →i )) + j =1 C

 ∑ y (1 − β λ ) n

j = i +1

j

i

j →i



(3.59.)

sea después en la ecuación 3.42.

β β  φ i* − φ i = C  i − i   C γi 

(3.60.)

entonces tendremos la expresión final para el índice de compactación como:  yi    n βi   K = ∑ (3.61.) 1 1  i =1 −   C γi  La compacidad real C, es entonces definida implícitamente en la expresión anterior, y permite encontrar la compacidad experimental de un material conociendo su compacidad virtual y el índice asociado a un método de compactación. Como vemos en la grafica siguiente podemos observar que la compacidad experimental es una función creciente del índice de compactación. En el caso particular de una clase unidimensional K toma la siguiente forma: 1 K= (3.62.) β −1 C Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

3.4.3.2. Coeficientes de aflojamiento y de pared.Durante el desarrollo del modelo de acomodo compresible, los investigadores propusieron varias ecuaciones para encontrar el coeficiente de aflojamiento y el de pared, las que mejor se ajustaron a los resultados experimentales son: • Efecto de aflojamiento de j sobre i (di>dj, siendo idi, siendo j 10

Mala

4

1.0 – 10

Normal

3

0.1 – 1.0

Buena

2

0.01 – 0.1

Muy buena

1

< 0.01

La Clase 1 corresponde a Concretos de alta resistencia (>60 MPa), bien compactados y curados, en tanto que la clase 5 corresponde a concretos de baja resistencia (> 15 MPa) mal curados. Los limites indicados corresponden al caso en el cual se efectúa la medición sobre concreto relativamente seco. Puede suponerse que después de un semana, o preferentemente de no haber estado en contacto con agua (curado, lluvia, salpicaduras) el recubrimiento estará en condición suficientemente seca, como para efectuar el ensayo de permeabilidad al aire el caso contrario, el mismo debe complementarse con uno de resistividad eléctrica para compensarse con la influencia de la humedad sobre la permeabilidad. En este ultimo caso se establece la clase a la que pertenece un recubrimiento mediante el uso del nomograma mostrado en la figura 5.23.

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1 - 5 : Clasificación de la calidad del recubrimiento 1000

1 muy bueno

2 bueno

3 normal

5 muy malo

4 malo

100

10

1 0.001

0.01

0.1

1

10

100

kT (E-16 m2)

Fig. 5.25. Nomograma para clasificar el Recubrimiento en base a la Permeabilidad al Aire y la Resistividad Eléctrica.

Fig. 5.26. Ensayo de permeabilidad y resistividad eléctrica con el equipo Torrent.

Ventajas del método Torrent El método Torrent para medir la permeabilidad al aire es una nueva técnica para la evaluación “in situ” esta técnica resulta superior a las existentes, gracias a las siguientes ventajas:


Es absolutamente no destructiva.




Es rápida (2 a 12 min. por determinación), precisa y repetible.




No queda afectada por el ingreso espúreo de aire, sea por insuficiente estanquidad de la celda o por corto-circuito a lo largo de la “piel” superficial más permeable.

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El flujo de aire es básicamente unidireccional y perpendicular a la superficie expuesta, o sea en la misma dirección, aunque en sentido inverso que el transporte real de fluidos agresivos dentro del concreto.




Los resultados obtenidos con el nuevo método indican, no sólo una excelente correlación, sino también una muy buena aproximación al coeficiente de permeabilidad al oxígeno, medido por el método del Cembureau.




En caso donde las mediciones deben efectuarse sobre concreto que no esta suficientemente seco, el ensayo de permeabilidad al aire puede ser complementado por el de resistividad eléctrica.




Este método puede constituir un paso importante para la aplicación practica de los conceptos expresados en los códigos europeos y americanos, o sea la especificación de la permeabilidad del recubrimiento para distintos grados de exposición y el control en obra de su cumplimiento.

Permeabilidad encontrada con el método Torrent para concretos con adición de microsílice.Se elaboraron especimenes de concreto de alto desempeño, en los cuales se mantuvo constante la relación agua/materiales cementicios, y se adiciono microsílice de 0 a 25%, a estas muestras de tamaño 20x20x10 cm se les realizo el ensayo de permeabilidad, medida con ayuda del equipo Torrent, en la siguiente tabla se muestran los resultados de este ensayo:

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TABLA 5.8. Permeabilidad obtenida por el equipo Torrent,

Código

para mezclas con relación agua/cemento =0.25 % de F’c 2 Edad Kt (m ) 2 microsílice (kg/cm )

L(mm)

739.50 780.20 827.40 801.50 905.50

32d 32d 32d 32d 32d

-16

Serie G

0 5 10 15 25

0.016x10 -16 0.004x10 -16 0.008x10 -16 0.001x10 -16 0.002x10

8.7 4.3 6.4 1.7 2.8

725.10 777.45 865.40 881.45 945.40

32d 32d 32d 32d 32d

-16

Serie H

0 5 10 15 25

0.021x10 -16 0.006x10 -16 0.010x10 -16 0.001x10 -16 0.002x10

9.9 5.3 6.8 1.7 2.8

Los valores obtenidos para la permeabilidad de todas las muestras son muy bajos, siendo los valores de permeabilidad medidos con el mismo equipo de un concreto normal elaborado con cemento tipo I de 0.160x10-16 a 0.180x1016

y para concretos con cemento tipo IP de 0.095x10-16 a 0.120x10-16, los valores

obtenidos reflejan una muy baja permeabilidad de las mezclas. Durante el ensayo todos los especimenes requirieron el tiempo de 12 minutos para terminar la prueba, adicionalmente un espécimen con relación agua/materiales cementicios de 0.15 y 15% de microsílice fue ensayo, los valores de permeabilidad fueron tan bajos que el equipo Torrent no pudo leerlos siendo este valor menor a 0.001x10-16 m2. La permeabilidad mostró una disminución con la adición de microsílice, sin embargo la permeabilidad mas baja encontrada no se registro para el mas alto contenido de microsílice, en la siguiente grafica podemos observar que la menor permeabilidad fue obtenida para un contenido de microsílice del 15%.

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0.025 Contenido de materiales cementicios constante Espesor maximo de pasta constante

kT (m2)

0.02

0.015

0.01

0.005

0 0

5

10

15

20

25

% de Microsilice

Fig. 5.27. Resultados del ensayo de permeabilidad a muestras con relación agua/cemento 0.25 y diferentes porcentajes de adición de microsílice.

Así mismo la longitud de penetración mostró una clara tendencia a disminuir conforme se incremento la adición de microsílice, al igual que en el caso de el coeficiente de permeabilidad estos valores mostraron un aumento en las muestras con 25% de microsílice.. En la siguientes graficas se observa las curvas obtenidas en este ensayo:

Fig. 5.28. Longitud de penetración para muestras con relación agua/cemento 0.25 y diferentes porcentajes de adición de microsílice.

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Dado que los especímenes solo tenían 5 días de haber sido extraídas de las posas de curado fue necesario realizar el ensayo de resistividad eléctrica para clasificar a los concretos. El ensayo es bastante simple y se realizo con ayuda del equipo Torrent, el cual incluye un aditamento especial para realizarlo. Como se observa en la siguiente tabla y grafica la resistividad aumenta de manera casi lineal con el incremento de microsílice, encontrándose valores tan altos como 511 KΩcm, por lo cual se considera que en este concreto no se podrían producir daños por causa del ingresó del ion cloruro el cual no alcanzaría la armadura de refuerzo. En la siguiente tabla se muestran los resultados del ensayo. TABLA 5.9. Resistividad eléctrica para mezclas con relación agua/cemento =0.25 % de F’c 2 ς (KΩcm) Código Kt (m ) 2 microsílice (kg/cm ) 739.50 780.20 827.40 801.50 905.50

-16

Serie G

0 5 10 15 25

0.016x10 -16 0.004x10 -16 0.008x10 -16 0.001x10 -16 0.002x10

43 112 156 261 485

725.10 777.45 865.40 881.45 945.40

-16

Serie H

0 5 10 15 25

0.021x10 -16 0.006x10 -16 0.010x10 -16 0.001x10 -16 0.002x10

51 100 150 275 511

Resistividad electrica (K Ω cm)

600 Contenido de materiales cementicios constante Espesor maximo de pasta constante

500 400 300 200 100 0 0

5

10

15

20

25

% de Microsilice

Fig. 5.29. Resistividad eléctrica de las muestras de concreto con relación agua/cemento 0.25 y diferentes porcentajes de adición de microsílice.

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Finalmente conociendo los datos del coeficiente de permeabilidad y de la resistividad eléctrica podemos clasificar a las muestras de concreto con el nomograma mostrado anteriormente, y lo graficamos a continuación: 1 - 5 : Clasificación de la calidad del recubrimiento 1000

1

3

2

5

4

100

10

1 0.001

0.01

0.1

1

10

100

kT (E-16 m2)

Fig. 5.30. Clasificación de la calidad de las muestras de concreto con relación agua/cemento 0.25 y diferentes porcentajes de adición de microsílice.

En la siguiente tabla se dan los resultados de la calificación: TABLA 5.10. Clasificación de la calidad del recubrimiento para mezclas con relación agua/cemento =0.25 % de Clase 2 ς (KΩcm) Indice Código Kt (m ) microsílice -16

Serie G

0 5 10 15 25

0.016x10 -16 0.004x10 -16 0.008x10 -16 0.001x10 -16 0.002x10

43 112 156 261 485

2 1 1 1 1

Bueno Muy Bueno Muy Bueno Muy Bueno Muy Bueno

-16

Serie H

0 5 10 15 25

0.021x10 -16 0.006x10 -16 0.010x10 -16 0.001x10 -16 0.002x10

51 100 150 275 511

2 1 1 1 1

Bueno Muy Bueno Muy Bueno Muy Bueno Muy Bueno

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Finalmente podemos decir que la permeabilidad del concreto es importante por dos razones: los parámetros obtenidos permiten determinar cuan rápidamente las sustancias destructivas pueden penetrar en el concreto, y cuan fácilmente el material puede ser lavado rápidamente del concreto, como se ve la presencia de microsílices en el concreto disminuye la permeabilidad de éste. Al mejorar la estructura porosa y disminuir la permeabilidad, las microsílices contribuyen en forma importante a incrementar la durabilidad del concreto frente a ataques externos. En conclusión puede afirmarse que en morteros y concretos, la incorporación de microsílice los hace menos permeables. Siendo las muestras elaboradas altamente impermeables, se ha demostrado que ello es debido a una disminución en el número de poros grandes del sistema cementomicrosílice.

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ATAQUE DE SULFATOS.Introducción.Sólo una pequeña parte del concreto utilizado en la práctica se expone a graves ataques químicos. Esto es una ventaja, ya que la resistencia del concreto a los agentes químicos suele ser menor que cuando se trata de otras formas de ataque. Las formas más frecuentes de ataque de los agentes químicos al concreto son la lixiviación del cemento y la acción de los sulfatos, el agua marina y las aguas ligeramente ácidas. Lo que es importante notar es que, en algunos casos, la densidad y permeabilidad del concreto influyen en su durabilidad a tal grado, que superan la influencia del tipo de cemento empleado. Mecanismos de reacción de los sulfatos.Los sulfatos en estado sólido no afectan el concreto, pero en solución producen un fuerte ataque que se manifiesta en deformaciones y fisuras. Los sulfatos se encuentran en la naturaleza en forma sólida (yeso, anhidrita, etringita) o disueltos en aguas superficiales y subterráneas, así como en los suelos. Sus concentraciones difieren considerablemente. El mecanismo de la reacción química de ion sulfato como sustancia agresiva consiste en la formación de una sal fuertemente expansiva, que produce la fisuración y agrietamiento del concreto. En realidad, una solución de sulfato ataca el cemento, puesto que el sulfato reacciona con el Ca(OH)2 y con los hidratos de aluminato de calcio. Los productos de la reacción, yeso y sulfoaluminato de calcio, tienen un volumen mucho mayor que los compuestos que reemplazan, de modo que su reacción con los sulfatos produce expansión y ruptura del concreto. La reacción entre el sulfato de sodio y el Ca(OH)2 se puede expresar como se indica a continuación: Ca(OH)2 + Na2SO4.10H2O → CaS04.2H2O + 2NaOH + 8H2O

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En el agua que fluye, el Ca(OH)2 se puede lixiviar completamente, pero, si se acumula el NaOH. se logra el equilibrio y se deposita únicamente parte del SO3 como yeso. El sulfato de calcio ataca solamente el hidrato de aluminato de calcio y forma sulfoaluminato de calcio (3CaO.Al2O3.3CaSO4 .31H2O). Por otra parte, el sulfato de magnesio ataca los hidratos de silicato de calcio y Ca(OH)2, lo mismo que el hidrato de aluminato de calcio. El patrón de la reacción es: 3CaO.2SiO2.aq + MgSO4.7H2O → CaSO4.2H2O +Mg(OH)2 +SiO2.aq. Debido a la baja solubilidad del Mg(OH)2 la reacción llega a completarse de manera que, en ciertas condiciones, el ataque del sulfato de magnesio es más grave que el de otros sulfatos. Sulfato en solución proveniente del medio exterior

SO4 + Agua

C3A hidratado

El ion de calcio liberado por los procesos de hidratación del clinker portland.

Aluminato tricalcico, uno de los primeros compuestos formados durante la hidratación del clinker en todos los tipos de cemento

Ca

Sulfoaluminato de calcio hidratado

La sal hidratada que se crea en dichas condiciones. con acción expansiva.

Fig. 5.31. Esquema del ataque por sulfatos.

Además de la concentración del sulfato, la velocidad con que es atacado el concreto depende también de la velocidad con que se puede reabastecer el sulfato que se pierde en la reacción con el cemento. Entonces, para calcular el peligro de ataque por los sulfatos, es necesario conocer el movimiento de las aguas subterráneas. Cuando el concreto está sometido por un solo lado a la presión de aguas que contengan sulfatos, la velocidad de ataque es más alta que ninguna otra. Asimismo, el alternar saturación con secado causa un Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

deterioro rápido. Por otro lado, cuando el concreto está completamente enterrado, sin un canal para el paso del agua subterránea, las condiciones son mucho menos severas. El ataque de sulfatos contra el concreto tiene una apariencia blanquecina característica. El daño suele iniciarse en bordes y esquinas, y va seguido de agrietamiento y descascaramiento progresivo que reduce el concreto a un estado quebradizo y hasta suave.

Pasta de cemento sometida al ataque de

Sulfoaluminato de calico, llenando los vacios.

sulfatos

Cristales productos del ataque de sulfatos en

Diferencia entre un cubo sometido a sulfatos y

una superficie de concreto

uno norma.

Fig. 5.32. Ataque por sulfatos a la pasta y concreto.

También se obtiene mejor resistencia al ataque de sulfatos añadiendo o reemplazando parcialmente el cemento por puzolanas. Estas eliminan el Ca(OH)2 libre e inactivan las fases que portan aluminio, pero es necesario permitir que pase el tiempo suficiente para que las puzolanas entren en acción antes de exponer el concreto al ataque de sulfatos.

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El agua de mar contiene sulfatos y ataca el concreto de manera similar a la descrita en la sección anterior. Además de la acción química, la cristalización de las sales dentro de los poros del concreto puede producir rupturas debidas a la presión ejercida por los cristales de sal. Puesto que la cristalización ocurre en el punto de evaporación del agua, este tipo de ataque se produce en el concreto que se encuentra sobre el nivel del agua. Sin embargo, debido a que la sal en solución sube por capilaridad, el ataque se presenta únicamente cuando el agua puede penetrar en el concreto, de tal suerte que la permeabilidad de este material es, una vez más, un factor de gran importancia. El concreto que se encuentra entre las marcas de las mareas y está sometido a humedecimiento y secado alternados sufre un grave ataque, mientras que el concreto que queda permanentemente inmerso en el agua sufre un ataque menor. El verdadero progreso del daño causado por el agua de mar varía y se hace más lento cuando los poros del concreto quedan bloqueados por el depósito de hidróxido de magnesio. En climas tropicales el ataque es más rápido. Hay ciertos casos en los que la acción del agua de mar sobre el concreto va acompañada de la acción destructiva del hielo, del impacto de las olas y de la abrasión, que tienden todos a agravar el daño. En las construcciones mar adentro estas consideraciones son muy importantes. Aunque la acción de los sulfatos contenidos en el agua salada es similar a la de las aguas subterráneas sulfatadas, en el primero de los casos el ataque no va acompañado de expansión del concreto, como se observa en las pruebas de inmersión en sulfatos que se llevan a cabo en el laboratorio. Esta característica del agua de mar se debe primordialmente a la presencia en ella de grandes cantidades de cloruros que inhiben la expansión: los sulfoaluminatos de calcio y el yeso son más solubles en solución clorurada que en agua y. por lo tanto, son lixiviados por el agua de mar, mientras que en el laboratorio permanecen en su sitio y en consecuencia, causan expansión. Este comportamiento nos ofrece otro Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

ejemplo de la dificultad que existe para relacionar los resultados de las pruebas de laboratorio con el desempeño en condiciones reales de exposición. Acción de las puzolanas (microsílice): Un material que ha reducido la magnitud del deterioro del concreto por ataques químicos son las microsílices, al utilizarse como un incremento en la resistencia a los mismos. La extrema fineza, del orden de 200,000 cm2/gr, y el alto contenido de sílice de las microsílices hacen de éstas un material puzolánico muy efectivo el cual ha alcanzado valores importantes de empleo frente a las acciones internas o externas que podrían atentar contra la durabilidad del concreto. Los primeros estudios sobre el comportamiento de los concretos con microsílice frente a la acción agresiva de los sulfatos, han sido efectuados en Noruega mediante la inmersión de especimenes en aguas subterráneas ricas en ácido sulfúrico. Los resultados de estudios de 20 años han mostrado que los concretos con una relación agua-cemento de 0.6 en los que se han empleado microsilices en porcentaje del 15% se componen tan bien como las mezclas preparadas con relaciones agua-cemento de 0.45 y cemento resistente a los sulfatos. Los estudios efectuados en diversos países demuestran que las mezclas preparadas empleando microsilice son más resistentes al ataque de sulfatos que aquellas preparadas empleando cementos especiales resistentes a los sulfatos. El buen comportamiento de las mezclas con microsílice que se encuentran en un ambiente agresivo conformado por sulfatos, es atribuido a diversos factores de los cuales los más importantes pueden ser: a)

Una refinada estructura de poros que hace más difícil el paso de los iones dañinos;

b)

Un menor contenido de hidróxido de calcio, lo cual permite la reducción en la formación de yeso y por consiguiente de etringita.

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Las anteriores consideraciones permiten concluir que la presencia de microsílices contribuye en forma importante a la resistencia del concreto frente a la acción de los sulfatos. Comparadas con otros tipo de puzolanas, o materiales con actividad puzolánica, se ha encontrado que en todos los casos las mayores resistencias a los sulfatos se obtienen empleando microsilices. Control del ataque de sulfatos: El Reglamento Nacional de Construcciones (RNC), el Código del ACI y el Código Europeo ENV 206, establecen 4 niveles agresivos para los concretos expuestos a la reacción de sulfatos, que pueden encontrarse como sulfatos solubles en el suelo o en el agua, según se expresa en resumen en la tabla siguiente. TABLA 5.11. Requisitos para concreto expuesto a soluciones con sulfatos. Sulfatos solubles en Tipo de Sulfatos (SO4) Relación agua (SO4) Tipo de cemento f’c exposición a en agua agua/cemento presentes en recomendado Mínimo los sulfatos (p.p.m.) recomendad suelos (% en peso) Despreciable

0 .0 a 0.10

0 a 150

-

-

-

Moderada

0 .10 a 0.20

150 a 1500

II, IP (MS), IS(MS), IPM(MS), I(SM)

0.50

280

Severa

0 .20 a 2.00

1500 a 10000

V

0.45

315

Muy severa

> 2.00

> 10000

V+Puzolana

0.45

315

En el caso del agua de mar, se le considera como de moderada agresividad pese a su contenido de sulfatos porque en el concreto dentro del agua no existe oxígeno lo que limita la condición de oxidación y además los sulfatos se encuentran combinados con los cloruros. El RNC determina dos requerimientos al concreto para cada uno de los ambientes agresivos: el tipo de cemento y la relación a/c máxima. El código del ACI agrega la resistencia mínima, En la situación de moderada exposición a los sulfatos el RNC prescribe el cemento denominado de moderada resistencia a los sulfatos. El ACI considera además como aptos en Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

esta circunstancia, a los cementos Pórtland puzolánicos y los cementos portland de escoria. En el caso de la exposición "severa" a los sulfatos, tanto el RNC como el código del ACI consideran el uso de los cementos Pórtland denominados como resistentes a los sulfatos cuando se trate de exposición "muy severa" a los sulfatos, se prescribe el empleo de este cemento adicionado como puzolanas adecuadas. ATAQUE QUÍMICO POR CLORUROS.Los iones cloruros no son dañinos directamente al concreto, es la ayuda que brindan en la corrosión del acero de refuerzo lo que los hace peligrosos, en la presente sección se desarrolla el efecto que produce la penetración del ion cloruro en el concreto, el cual corroe el acero de refuerzo, se realiza una descripción de los mecanismos de corrosión, los modelos propuestos para predecir esta, y se usa el programa Life 365, para predecir la vida en servicio de las estructuras, adicionalmente se describen brevemente las tecnologías actuales usadas para prevenir lo corrosión del refuerzo y finalmente se dan las recomendaciones necesarias para la elaboración de concretos resistentes a la corrosión. Naturaleza del origen de la corrosión en el concreto.Por lo general, el concreto proporciona a los materiales embebidos en el una protección adecuada contra la corrosión. Sin embargo, es un hecho aceptado que la corrosión del acero es un fenómeno electroquímico y para que esto ocurra debe haber presencia de oxigeno conjuntamente con soluciones acuosas de sales, bases o ácidos. EL acero de refuerzo no se oxida en el concreto debido a la alta alcalinidad de la pasta de cemento (pH=12.5) y a su resistividad eléctrica que es relativamente alta en condiciones de exposición atmosferica. Pero si por alguna razón se reduce la alcalinidad aproximadamente a pH=10, es probable que se presente corrosión. La resistencia a los cloruros está normalmente considerada en términos del cloruro que entra de la superficie del concreto. Ocasionalmente. sin Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

embargo. el cloruro puede ser introducido en el concreto al tiempo del mezclado. Fuentes comunes los agregados de origen marino pobremente limpiados. Así es de interés la habilidad del concreto para limitar la acción de los cloruros, además de su habilidad para evitar la penetración de los cloruros sean estos provenientes del agua de mar o de sales descongelantes. Sin embargo comúnmente son las estructuras cercanas o dentro del mar las que presentan la corrosión del acero de refuerzo, los casos mas conocidos de corrosión se han dado en pilares de puertos y edificaciones aledañas a la costa marítima, el Perú posee una gran extensión de su litoral y el uso del concreto en edificaciones ya sea difundido, por lo cual también el riesgo de presentarse problemas de deterioro por acción del ambiente marítimo, en el siguiente punto se describe las características de nuestro litoral.

El ambiente marino en el Perú y sus características.El agua de mar contiene sales disueltas, agresivas para el concreto. Están presentes las siguientes: cloruro sódico (NaCl), cloruro magnésico (MgCl2), sulfato magnésico (MgSO4), sulfato cálcico (CaSO4), cloruro potásico (KCl) y sulfato potásico (K2 SO4). La composición química del agua de nuestro mar, es similar a la que se da en otros mares, como se observa en las tablas 5.12 y 5.13. Caso singular es el contenido de sulfatos 25% superior al registrado en el Atlántico. La participación de este parámetro en los procesos de corrosión es menos significativa que la temperatura y la humedad relativa. Sin embargo, los mayores desarreglos observados en las últimas décadas en las construcciones del Medio Oriente coinciden (además de las particulares condiciones climáticas) con un mayor contenido de sales en el mar del Golfo.

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TABLA 5.12. Composición química del agua de mar. 3 Concentración (g por 100 cm ) Mar del Norte

Océano Atlántico

Litoral Peruano

Mar Báltico

Golfo Pérsico

Sodio Potasio Calcio Magnesio Cloro Sulfato

1,220 0,055 0,043 0,111 1,655 0,222

1,110 0,040 0,048 0,121 2,000 0,218

1,090 0,039 0,041 0,130 1,933 0,268

0,219 0,007 0,005 0,026 0,396 0,058

1,310 0,067 0,050 0,148 2,300 0,400

Total

3,306

3,537

3,500

0,711

4,275

Ion

TABLA 5.13. Contenido del ion cloruro y salinidad total en el agua de mar.

Mar

Contenido de ion cloruro (ppm)

Salinidad Total (ppm)

Mar del Norte Océano Atlántico Litoral Peruano Mediterráneo Golfo Pérsico Mar Báltico

16550 20000 19330 21380 23000 3960

33060 35537 35000 -42750 7110

La corrosión en el concreto, se vincula con la temperatura y humedad. Como se sabe, el incremento de temperatura potencia todas las reacciones químicas. Se estima que un aumento de la temperatura en 10°C duplica la velocidad de la reacción. La corrosión por carbonatación se activa en el rango de 60 a 90 % de humedad relativa. En el caso de la corrosión por cloruros el efecto de la humedad es importante en especial en los niveles de 70 a 90 % de humedad relativa. Experiencias en regiones cálidas muestran que la elevada humedad relativa favorece el fenómeno de la corrosión. En la costa norte de Perú normalmente se presentan altas temperaturas siendo estas menores en la costa sur, como se muestran e la tabla 5.14.

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TABLA 5.14. Temperatura y humedad en centros urbanos del litoral. Temperatura Máxima

Localidad

Tumbes Paita Chiclayo Trujillo Chimbote Lima Pisco Mollendo

Temperatura Mínima

Humedad Relativa

Rango

Promedi o

Rango

Promedi o

Media

Promedio

27,0 – 32,0 27,5 - 31,5 23,5 - 31,0 20,5 - 26,0 25,8 - 27,9 18,5 - 26,5 20,3 - 28,1 16,9 - 24,9

29,5 30,5 27,2 23,2 26,7 22,5 23,6 20,9

19,5 - 23,0 18,0 - 24,7 15,5 - 21,0 14,5 - 18,5 17,9 - 20,3 15,0 - 20,5 13.7 - 19,9 22,9 - 15,2

21,2 22,1 18.2 16,5 19,5 17,7 16,5 18,0

75 – 79 88 – 92 72 – 78 82 – 84 74 – 81 64 – 95 73 – 83 77 – 84

77 90 75 83 75 80 77 83

Fuente: SENAMHI – Oficina General de Estadística e Informática. Año 1994-98

Otro factor a considerar son los vientos predominantes, que van de sur a norte, envolviendo las edificaciones urbanas con la brisa marina, por la orientación de la costa, ver Tabla 5.14a. TABLA 5.14a. Dirección Predominante y velocidad media del viento Ciudad

Orientación

Velocidad m/s rango

Chiclayo

S

2-4

Trujillo

SE

4-5

Chimbote Lima Pisco Mollendo

S S S S

6-9 3-4 2-4 3-4

Fuente: SENAMHI – Año 1990, 1992, 1994.

La experiencia internacional sobre desarreglos por corrosión en estructuras de concreto armado y pretensado, demuestra que la corrosión se incrementa en las zonas marítimas de climas semitropicales y subtropicales, con temperaturas elevadas y apreciable humedad relativa, en comparación con los resultados que se obtienen en climas fríos o templados. De esta manera, en las regiones tropicales se hace más difícil la prevención, sea por el conveniente diseño estructural o la adopción de apropiados sistemas de construcción. Por añadidura, los reglamentos de construcción de los países en desarrollo, como es el caso del perú generalmente se basan en códigos de construcción del hemisferio Norte, que recogen experiencias de climas mas benignas.

Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

Mecanismos envueltos en el deterioro del concreto por corrosión del acero de refuerzo.La corrosión del acero en el concreto es un proceso electroquímico. El potencial electroquímico de las celdas de corrosión pueden ser generados de dos maneras:


Las celdas electroquímicas pueden ser formadas por dos metales similares embebidos en el concreto, como las barras de acero de refuerzo y una tubería de aluminio, o cuando existen variaciones significantes en las características superficiales del acero.




Las celdas electroquímicas pueden ser formadas por la diferencia en la concentración de iones en la vecindad del acero, como cloruros, álcalis y oxigeno.

Como resultado uno de los dos metales ( o algunas partes de un solo metal si es el único), se convierten en ánodo y cátodo originando el mecanismo siguiente: a)

El ánodo y cátodo están separados, pero dicha distancia puede ser una micra o una distancia muy grande e igualmente se verifica el fenómeno por lo que en el acero de refuerzo se puede dar la corrosión por microceldas o macroceldas.

b)

El oxigeno no está involucrado en el lugar donde se produce la corrosión, que es exclusivamente el ánodo, sin embargo si es imprescindible que en el cátodo haya oxigeno y agua para el proceso electroquímico.

c)

Debe existir la suficiente concentración de iones para que se inicie el flujo electroquímico, lo que en la practica se produce cuando ingresan cloruros en cantidad suficiente, se reduce la alcalinidad (pH 75

69.45

79.44

0.25

117.1

> 75

75.21

83.75

0.20

156.1

> 75

87.52

92.91

La siguiente grafica muestras las curvas de concentración versus tiempo, podemos ver claramente la tendencia de los concretos con menor relación agua/cemento a tener una mayor resistencia al ingreso del ion cloruro.

Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

1.20

Contenido de cloruros (kg/m^3)

1.00

0.80

0.60

Legend

0.40

0.20 0.25 0.30 0.35 0.40 0.60 50 mm clear cover

0.20

0.00 0.0

3.0

6.0

9.0

12.0

Tiempo (años)

Fig. 5.43. Curvas concentración vs tiempo para las mezclas de la serie E del caso 2, en la cual se aprecia el efecto de la calidad del concreto en la concentración de cloruros.

Concentration-Time at Cover Depth Legenda 1.20

Contenido de Cloruros (kg/m^3)

1.00

0.20 0.25 0.30 0.35 0.40 50 mm cobertura

0.80

0.60

0.40

0.20

0.00 0.0

30.0

60.0

90.0

120.0

150.0

Tiempo (años)

Fig. 5.44. Curvas concentración vs tiempo para la serie F del caso 2, en la cual se aprecia el efecto de la calidad del concreto en la concentración de cloruros.

En las graficas siguientes se muestra la evolución del ingreso de cloruros en el elemento, se compara las mezclas elaboradas con y sin microsílice.

Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

a/c = 0.40 0% de Microsilice

a/c = 0.40 15% de Microsilice

a/c = 0.20 0% de Microsilice

a/c = 0.20 15% de Microsilice

Fig. 5.45. Concentración en los contornos para las mezclas con relación agua cemento 0.40 y 0.20, con y sin microsílice, en un tiempo t = 75 años, para el caso 2.

Chloride Content (kg/m^3)

a/c = 0.20 0% de Microsilice

20.0 16.0 12.0 8.0 4.0 0.0

Chloride Content (kg/m^3)

20.0 16.0 12.0 8.0 4.0 0.0

a/c = 0.40 15% de Microsilice

Chloride Content (kg/m^3)

Chloride Content (kg/m^3)

a/c = 0.40 0% de Microsilice

20.0 16.0 12.0 8.0 4.0 0.0

a/c = 0.20 15% de Microsilice

20.0 16.0 12.0 8.0 4.0 0.0

Fig. 5.46. Concentración en los contornos en un cuadrante del elemento para mezclas relación agua cemento 0.40 y 0.20, con y sin microsílice, en un tiempo t = 75 años, para el caso 2.

Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

De este ejemplo podemos observar claramente el efecto de la microsílice; las mezclas sin este material no llegaron a cumplir el ciclo de vida de diseño, empezando su corrosión a pocos años de haber sido elaborados, caso contrario es el de las mezclas con microsílice, las cuales alcanzan tiempos del inicio de la corrosión mayores, dentro de la cuales destacan las mezclas con relación agua/cemento 0.30, 0.25 y 0.20 en las cuales el tiempo de inicio de corrosión es superior al tiempo de vida útil de diseño. Respecto del análisis del costo de vida util debemos decir que a pesar de ser las mezclas con microsílice en un inicio mas costosas, es la mezcla con relación agua cemento de 0.40 y 15% de microsílice la mejor alternativa para esta estructura. CASO 3: Estructura portuaria, localizada en la localidad de Mollendo, la estructura se encuentra sostenida por pilotes de 60 cm x 60 cm, la cobertura del concreto es de 5 cm, y una cuantía volumétrica de acero de 1.2% se asume que la estructura penetra 800 m en el mar, en este caso se estudia los pilotes de la estructura, la estructura fue diseñada para una vida de servicio de 75 años. Descripción del elemento estructural:

Fig. 5.47. Detalles del elemento estructural del caso 3.

Datos de la mezclas utilizadas:

En el presente caso se utilizaran las mezclas elaboradas en la serie G, el programa limita el uso del contenido de microsílice a 15%, por lo cual, solo se utilizaron las 4 primeras mezclas de las serie, cuyas características necesarias para la simulación se detallan en la tabla siguiente: Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

TABLA 5.21. Datos de las mezclas de base para el Caso 2.

Código

% Microsílice

Serie H

Precio

D28 m2/s

$

Slump

Resistencias encontradas fc7 fc28

Kg/cm2

Kg/cm2 739.50

0

3.34 x10-12

77.49

6

570.40

5

1.52 x10-12

109.78

7

612.20

777.45

10

6.69 x10-13

137.24

10

671.24

865.40

15

2.94 x10-13

161.73

5

685.23

881.45

Los valores del coeficiente de difusividad D28, son también calculados por el programa. En la siguiente grafica se muestra la concentración superficial según

Conce. superficial (kg/m^3)

los años para este caso

Surface History (Total) 20.0 16.0 12.0 8.0 4.0 0.0 0

20

40 años

60

80

Fig. 5.48. Evolución de la concentración superficial de cloruros para el caso 3.

Realizando el análisis del tiempo de corrosión en el cual el ion cloruro a logrado alcanzar un contenido de 0.06 Kg/m3 cercano al acero de refuerzo, entonces el programa determina el tiempo de inicio de la corrosión y el tiempo de daños para un estado de reparación, también se asumió que seria un 10% del área la afectada por la corrosión, los resultados del análisis se muestran en la siguiente tabla: TABLA 5.22. Datos obtenidos en el análisis del Caso 3.

Código

Serie G

% Microsílice

Tiempo de inicio de corrosión (años)

Tiempo para la 1era reparación (años)

Costo inicial

Costo del ciclo de vida ($/m2)

($/m2)

0

12.1

18.1

103.01

125.59

5

21.9

27.9

122.39

134.99

10

43.4

49.4

138.86

143.51

15

> 75

> 75

153.56

153.56

Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

La siguiente grafica muestras las curvas de concentración versus tiempo, podemos ver claramente la tendencia de los concretos con menor relación agua/cemento a tener una mayor resistencia al ingreso del ion cloruro.

Contenido de cloruros (kg/m^3)

1.00

0.80

0.60

0.40

Legenda 0% 10% 15% 5% 50 mm cobertura

0.20

0.00 0.0

20.0

40.0

60.0

80.0

Tiempo (años)

Fig. 5.48. Curvas concentración vs tiempo para las mezclas de la serie G del caso 3, en la cual se aprecia el efecto de la calidad del concreto en la concentración de cloruros.

En las graficas siguientes se muestra la evolución del ingreso de cloruros en el elemento, se compara las mezclas elaboradas con diferentes porcentajes de microsilice.

Chloride Content (kg/m^3)

Chloride Content (kg/m^3)

Concentration Contours

12.0 10.0 8.0 6.0 4.0 2.0 0.0

a/c = 0.25 0% de Microsilice

12.0 10.0 8.0 6.0 4.0 2.0 0.0

a/c = 0.25 5% de Microsilice

Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

Chloride Content (kg/m^3)

Chloride Content (kg/m^3)

12.0 10.0 8.0 6.0 4.0 2.0 0.0

a/c = 0.25 10% de Microsilice

12.0 10.0 8.0 6.0 4.0 2.0 0.0

a/c = 0.25 15% de Microsilice

Chloride Content (kg/m^3)

Chloride Content (kg/m^3)

Fig. 5.49. Concentración en los contornos para las mezclas con diferentes porcentajes de adición de microsilice, en un tiempo t = 75 años, para el caso 3.

12.0 10.0 8.0 6.0 4.0 2.0 0.0

12.0 10.0 8.0 6.0 4.0 2.0 0.0

Concentration a/c = 0.25 Plot 5% de Microsilice Chloride Content (kg/m^3)

Chloride Content (kg/m^3)

a/c = 0.25 0% de Microsilice

12.0 10.0 8.0 6.0 4.0 2.0 0.0

a/c = 0.25 10% de Microsilice

12.0 10.0 8.0 6.0 4.0 2.0 0.0

a/c = 0.25 15% de Microsilice

Fig. 5.40. Concentración en los contornos en un cuadrante del elemento para mezclas con relación agua cemento 0.60 y 0.20, en un tiempo t = 56.8 años, para el caso 1.

En este caso observamos que si queremos que la estructura cumpla su vida útil de servicio sin ningún daño la mezcla a utilizar seria la que contiene 15% de microsílice, o utilizar la mezcla con 10% de microsílice en la cual se le tendrá que

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hacer una reparación aproximadamente a los 50 años de su vida de servicio; sin embargo en este caso debemos destacar la importancia de la adición de la microsílice en las condiciones señaladas, pues la mezcla sin microsílice solo cumple un tiempo para la primera reparación de 18.1 años, en comparación con la mezcla con 5% de microsílice que alcanza un tiempo para la primera reparación de 27.9 años. Requerimientos de los concretos sometidos al ataque de cloruros.


Selección del Cemento Apropiado Si solamente se tomara en consideración la corrosión de la armadura por los

cloruros, con olvido de la carbonatación y la acción de los sulfatos, se podría pensar que el cemento más adecuado para un elemento estructural en exposición marina aérea, sería el Tipo I y no el resistente a los sulfatos. En efecto, su pasta tiene un pH elevado, sustentado por una gran reserva alcalina, que mantiene la pasividad del acero y además, es rico en aluminatos de calcio al no contener adiciones. De esta manera, los aluminatos se combinarían con los cloruros que penetran del entorno, impidiendo la corrosión. Lo expuesto se aplica por los abundantes aluminatos de calcio hidratados de la pasta del portland Tipo I, que son capaces de fijar iones cloruro para formar cloroaluminato de calcio hidratado, que producen dos efectos positivos, por una parte, inmovilizan iones cloruro bloqueados en forma molecular, inoperantes a efectos corrosivos sobre la armadura y por otra, se bloquea algunos aluminatos hidratados evitando la formación con los sulfatos, de trisulfoaluminato de calcio hidratado (etringita) expansivo y destructivo para el concreto. Sin embargo, como queda dicho, en ambiente marino la corrosión de la armadura por cloruros no se puede separar del ataque químico por sulfatos y por el magnesio. Los cementos adicionados son favorables para minimizar la permeabilidad a los cloruros debido a su capacidad para entrar en combinación, con los agentes agresivos. Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

El Código de Construcción de Concreto Armado del ACI, producido por el Comité 318, considera el agua de mar como un ambiente de “exposición moderada a la acción de los sulfatos”, a pesar de que esta clasificación comprende un rango de sulfato de 150 a 1 500 ppm. Esto se explica por la atenuación de la acción de esta sal al combinarse con otras propias del medio. Para los concretos expuestos al agua de mar, prescribe el empleo del cemento portland tipo II y los cementos portland adicionados. En la sección comentarios del Código se menciona que cualquier tipo de cemento portland con contenido de C3A hasta el 10% puede utilizarse, cuando la relación a/c igual o menor que 0,40. El Comité del ACI 357 que trata de las estructuras offshore de concreto, acepta en obras marinas los cementos Portland tipos I, II ó III y los cementos portland adicionados. También indica que el contenido de C3A del cemento debe ser mayor que 4%, para la protección al acero y menor del 10% para garantizar la resistencia a los sulfatos. Si tomamos en cuenta los elementos de concreto ubicados entre la alta y la baja marea y aquella expuesta a las salpicaduras, podría adoptarse criterios más exigentes, indicando el empleo de un cemento portland tipo V para estos elementos sujetos a mayor riesgo.


Proporcionamiento del Concreto El factor más significativo en el desempeño del concreto expuesto al

ambiente marino es su composición intrínseca. La experiencia internacional ha establecido condiciones similares en los reglamentos más acreditados. La relación agua cemento es el factor más importante en la protección de las armaduras, gobierna el volumen de vacíos capilares y su interrelación en el interior del concreto, siendo éste el vehículo para la penetración de las sales agresivas. Se ha establecido que el mínimo de vacíos se obtiene con relaciones a/c 0,37. Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

El Comité del ACI 318 prescribe una relación a/c de 0.40 para los concretos expuestos al agua de mar o “spray” marino. El Comité 352 recomienda este mismo valor para la zona de salpicadura y para las construcciones aéreas, asumiendo un valor de 0,45 para los concretos sumergidos. Es conveniente considerar el contenido mínimo de cemento, como garantía de la formación de productos de hidratación, que aseguren el buen comportamiento del concreto frente a la corrosión. Esta practica generalizada en el continente europeo, ha sido adoptada por el comité 357 del ACI que recomienda un mínimo de 356 kg/m3, para proteger el acero de la corrosión y un contenido máximo de 415 kg/m3 a efecto de evitar las fisuras por deformación térmica. Adicionalmente a las dos condiciones establecidas en los párrafos anteriores, los Comités del ACI 357 y 318 estipulan una resistencia mínima, de 35 MPa y de 42 MPa respectivamente para los elementos de concreto expuestos a ataques severos. Esta prescripción es conveniente debido a que el ensayo de resistencia está generalizado y es de fácil ejecución, por lo que resulta útil en el control de calidad, a diferencia de los mecanismos de control que es necesario asegurar para verificar el contenido de cemento y la relación agua cemento que se aplica en obra. Finalmente, es necesario asegurar el espesor del concreto que recubre las armaduras. En efecto, la corrosión del concreto se desarrolla en razón de la raíz cuadrada del tiempo, en consecuencia si el recubrimiento se reduce a la mitad, la corrosión podrá ocurrir aceleradamente en la cuarta parte del tiempo. El recubrimiento del concreto debe ser de espesor tal que retarde el ingreso de cloruros y de ser posible del CO2, los espesores recomendados por el codigo ACI 318 y por las normas peruanas se muestran en las siguiente tabla:

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TABLA 5.23. Recubrimiento o cobertura mínima del concreto al refuerzo. Recubrimient Concreto vaciado in situ o mínimo (mm) a)Concreto vaciado contra el suelo o en contacto con agua de mar b) Concreto en contacto con el suelo o expuesto al ambiente
Barras de 5/8” o menores
Barras de ¾” o mayores

70 40 50

c) Concreto no expuesto al ambiente (protegido por un revestimiento) ni en contacto con el suelo (vaciado con encofrado y/o solado)
Losas, aligerados
Muros o muros de corte
Vigas y columnas
Cáscaras o laminas plegadas

20 20 40 20 Recubrimient Concreto prefabricado (en condiciones de control de planta) o mínimo (mm)

a) Concreto en contacto con el suelo o expuesto al ambiente
Paneles para muros y losas Otros elementos:
Barras de 5/8” o menores
Barras de ¾” o mayores

40 30

c) Concreto no expuesto al ambiente ni en contacto con el suelo
Losas, aligerados
Vigas y columnas
Cáscaras o laminas plegadas

15 20 15

20

Protección y reparación de estructuras de concreto sometidos al ataque de cloruros.Para proteger de la corrosión las estructuras de concreto armado, en especial en zonas de ambiente marino, la medida más eficiente y económica es proteger las barras con un recubrimiento de concreto de apropiado espesor y mínima porosidad. Este último factor, se evalúa por una menor relación agua cemento, alrededor de 0.4 y por la cantidad de cemento, en un límite mínimo de 350 k/m3 estas condiciones se controlan generalmente por la resistencia a la compresión. La selección de cemento mas apropiado como son los tipos resistentes a los sulfatos y los cementos adicionados o los Portland tipo I según sea el caso, contribuye efectivamente a la prevención. Sin embargo actualmente existen

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sistemas específicos para la protección contra la corrosión del refuerzo dentro de los que debemos destacar los siguientes: Sistemas de reparación:


Reparación mediante parcheo




Reemplazo del concreto contaminado.




Extracción de los cloruros.

Sistemas de prevención y reparación:


Sistemas de protección catódica a. Sistemas de corriente impresa b. Sistemas galvanices




Ánodos galvanices

A continuación se da una breve descripción de estos sistemas de prevención y reparación, debido que muchos de estos son practicas comunes pero no son adecuados para el problema real de la corrosión del acero. Reparación por parcheo: Este sistema mal utilizado para reparar elementos de concreto que han sufrido daños por corrosión del acero de refuerzo, no hace mas que acelerar la corrosión del concreto contaminado con cloruros y que no ha sido removido, esto debido a la diferencia de potencial entre el concreto contaminado y el área de parcheo, como se muestra en la siguiente figura:

Fig. 5.41. Mecanismos de la corrosión acelerada por “parcheo”.

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Extracción de los cloruros: La extracción de los cloruros se realiza de por un medio electroquímico, creando una ánodo temporal mediante una fuente de energía externa, es ha este anodo donde serán transportados los iones de cloro del concreto, de esta manera se produce la extracción, siendo posible después realizar operaciones de aislamiento o reemplazo del elemento, este sistema se muestra en la siguiente grafica.

Fig. 5.41. Extracción electroquímica de los cloruros.

Sistemas de protección catódica: Estos sistemas actúan mediante la aplicación de corriente al acero de refuerzo deteniendo así el proceso de corrosión, dentro de este sistema tenemos dos métodos:


Sistema de corrientes impresa; en el cual una fuente de energía externa dirige la corriente del ánodo al acero de refuerzo (cátodo).




Sistemas galvanicos; en este sistema un metal de sacrificio se corroe proveyendo protección al acero.

Las siguientes graficas muestran los diferentes sistemas de protección catodica y sus mecanismos de protección:

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Fig. 5.41. Sistema de protección catódica por ánodos distribuidos.

Fig. 5.42. Sistema de protección catódica por ánodos discretos

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Fig. 5.43. Sistema de galvanico de protección.

Fig. 5.44.Sistemas de ánodos galvanicos embebidos.

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CAPITULO VI

PROPIEDADES DEL CONCRETO REFORZADO DE ALTO DESEMPEÑO

6.1. CONCRETO REFORZADO DE ALTO DESEMPEÑO.-

6.1.1. Introducción.El diseño en concreto armado de concretos convencionales (resistencia < 500 Kg/cm2), se encuentra normado y detallado en múltiples códigos y estándares nacionales e internacionales, sin embargo el uso de concretos de alto desempeño con características de elevadas resistencias ha dado lugar a múltiples propuestas sobre el diseño en concreto armado con este tipo de concretos. Actualmente los reglamentos en concreto armado como la norma Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

ACI-318, no abarcan este tipo de materiales, por otra parte reglamentos como los Australianos y Neo Zelandeses si incluyen en sus códigos de diseño a estos materiales. El objetivo de la presente sección es revisar la información existente, mostrando las recomendaciones establecidas para el diseño en concreto armado de vigas, columnas y muros con características de resistencia entre 50 a 100 MPa. 6.1.2. Modulo de elasticidad y relación de Poisson.Muchas expresiones han sido dadas para el calculo del modulo de elasticidad de concretos de alta resistencia. La expresión mostrada a continuación muestra una buena correlación con los datos, esta expresión se encuentra incorporada en los códigos de diseño Canadienses y Neo zelandeses.

(

)

 ρ  E c = 3320 f ´ c + 6900    2300 

(6.1.)

donde: f’c

:

Resistencia a la compresión en MPa

ρ

:

Densidad del concreto en Kg/m3

(

)

 ρ  E c = 10578.4 f ´c + 70050    2300 

(6.1ª.)

donde: f’c

:

Resistencia a la compresión en Kg/cm2

ρ

:

Densidad del concreto en Kg/m3

Las ecuaciones presentadas son muy recomendadas por diferentes investigadores, respecto a la relación de Poisson; Perenchino y Klieger reportan valores de 0.2 a 0.28 para resistencias entre 55 a 80 MPa, ellos concluyen que el valor de la relación de Poisson tiende a decrecer con un

Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

incremento de la relación agua-cemento, por lo cual para concretos de alta resistencia, se indica que es adecuado asumir un valor de 0.2.

6.1.3. Resistencia a la tracción.Los resultados de resistencia a la tracción reportados por diferentes autores muestran una gran dispersión, las ecuaciones propuestas en diferentes artículos nos dirigen hacia el uso de las siguientes expresiones: Resistencia a la tracción directa = 0.4 f ´c

(6.2.)

Resistencia a la tracción por flexión = 0.6 f ´c

(6.3.)

donde: f’c

:

Resistencia a la compresión en MPa

Resistencia a la tracción directa =

65 51

Resistencia a la tracción por flexión =

(6.2ª.)

f ´c 65 34

(6.3ª.)

f ´c

donde: f’c

Resistencia a la compresión en Kg/cm2

:

500000.0

ACI 318 CAN3 A23

450000.0 400000.0 350000.0

Concreto s de alta

300000.0 250000.0 200000.0

Concretos de resistencia normal

150000.0 100000.0 100

200

300

400

500

600

700

800

900

1000

R e s is t e nc ia a la c o m pre s ión ( Kg/ c m 2 )

Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

Fig. 6.1. Comparación entre los módulos de elasticidad calculados con la expresión de la norma ACI 318 y los de la norma CAN 3-A23. 6.1.4. Vigas de Concreto de alta resistencia .6.1.4.1. Resistencia a la flexión.La resistencia a la flexión de una viga es habitualmente calculada asumiendo una distribución lineal de deformaciones sobre la altura de la sección y considerando el equilibrio de fuerzas y momentos. Al aplicar este procedimiento, dos factores requieren atención. Primero, la deformación ε cu en la cual la cara extrema a compresión alcanza la falla debe ser conocida. Segundo, La distribución de los esfuerzos en el concreto debe ser conocida. La deformación ultima del concreto varia con su resistencia, un valor igual a 0.003 es reportado como satisfactorio. Este valor es especificado en muchos códigos. En la norma Canadiense

ε cu toma el valor de 0.0035.

En las normas y códigos, la distribución de esfuerzos a la compresión en el concreto es remplazada por un rectángulo de esfuerzos equivalente. Este rectángulo tiene una distribución uniforme de esfuerzos de 0.85 f´c y una longitud menor que la distancia del borde al eje neutro. Para concretos de alta resistencia muchos investigadores concuerdan con que el valor del esfuerzo uniforme debe ser menor que 0.85 f´c. En la norma Neocelandesa y canadiense, la longitud del rectángulo equivalente es tomada como γ veces la longitud al eje neutro y el valor del esfuerzo uniforme tomado como αf ´c donde:

γ = 0.85 − 0.008( f ´c −30)

(6.4.)

con los limites de 0.65 ≤ γ ≤ 0.85

α = 0.85 − 0.004( f ´c −55)

(6.5.)

con los limites de 0.75 ≤ α ≤ 0.85 ,f’c en MPa. Notamos que α = 0.85 cuando f ´c ≤ 55MPa y α =0.75 cuando f ´ c ≥ 80MPa . Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

En la norma Canadiense, γ y α :son encontrados mediante las siguientes ecuaciones:

γ = (0.97 − 0.0025 f ´c ) ≥ 0.67

(6.6.)

α = (0.85 − 0.0015 f ´c ) ≥ 0.67

(6.7.)

El valor mínimo de 0.67 para ambos coeficientes no se alcanza hasta f ´c > 125MPa

.

El diseño de vigas en la practica se encuentra sobre reforzada y su resistencia a la flexión es controlada por el esfuerzo de fluencia en tensión del acero. Los valores del bloque rectangular de esfuerzos por lo tanto tendrán un efecto insignificante en los cálculos de diseño. La ecuación 6.4. es similar a la expresión dada en norma 318 del ACI, la ecuación 6.5. se ajusta a la tendencia observada en las pruebas. Diferentes autores recomiendan el uso de estas dos ecuaciones con ε cu = 0.003. 6.1.4.1.1. Cuantía máxima de acero.Si tomamos

ε cu = 0.003, la profundidad del eje neutro y la de la falla balanceada

dnb es dada por:  0.003  d nb =  d  0.003 + ε y 

donde

εy

(6.8.)

es la deformación de fluencia del acero de refuerzo y d es la

profundidad efectiva. Para asegurar la falla dúctil las normas y códigos limitan la profundidad del eje neutro dn a un valor menor que dnb. En el código Australiano dn es limitada a un máximo de 0.4d. Si tomamos dn = 0.4d, para secciones rectangulares de concreto reforzado, la cuantía máxima de acero ρ max es dada por:

Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

ρ max = 0.4αγ

f 'c fy

(6.9.)

Cuando f´c = 80 MPa (812 Kg/cm2) de las ecuaciones 6.4. y 6.5 tenemos que γ = 0.65 y α = 0.75. Para fy = 400 MPa de la ecuación 6.9 obtenemos ρ max = 0.039. En otras palabras, para concretos de alta resistencia valores altos de ρ max son posibles, en la norma Neozelandesa,

ρ max es tomada como 0.025 cuando se

diseña por efectos sísmicos.

6.1.4.1.2. Cuantía mínima de acero.Para prevenir la falla frágil en la primera grieta, la cuantía no debe ser menor que la mínima. En la norma Canadiense, el área mínima de acero a tensión Ast min es dada por:

Ast min = 0.2 f ´c bt

D fy

(6.10.)

donde bt es el ancho de la zona en tensión de la sección y D es la profundidad total de la viga. En la norma neozelandesa Ast min es dada por: Ast min 0.25 f ´c = ρ min = bw d fy

(6.11.)

Las ecuaciones 6.10 y 6.11 son similares y recomendadas. La ecuación 6.11. sigue el formato clásico utilizado comúnmente. De acuerdo con la ecuación 6.11. cuando f´c = 30 MPa, ρ min = 1.4/fy y cuando f´c = 80 MPa, ρ min = 2.2/fy.

6.1.4.2.

Resistencia a corte.-

Las recomendaciones para el diseño por corte contenidas en la norma Australiana pueden ser usadas en vigas de concreto de alta resistencia. De Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

acuerdo con el cortante ultimo Vn de una viga de concreto reforzado con estribos verticales y sin carga axial tendremos: Vn = (Vc + V s ) ≤ Vmax

(6.12.)

donde:  A f´ Vc = β 1bv d o  st c  bv d o 

β 1 = 1.11.6 − 

  

1 3

do   ≥ 1 .1 1000 

(6.13.)

(6.14.)

aquí, bv es el ancho efectivo de la viga, do es la distancia del fibra extrema en compresión al centroide de la capa externa del refuerzo a tensión, y Ast es el área del refuerzo longitudinal en la zona a tensión. La ecuación 6.12. puede ser adecuadamente modificada para vigas de concreto pretensazo o incluir fuerza axial. La resistencia al corte es limitada a un máximo valor de: Vmax = 0.2 f ´c bv d o

(6.15.)

También, la fuerza cortante Vs resistida por los estribos es dada por: d  V s = Asv f y  o  cot θ  s 

(6.16.)

donde Asv es el área vertical de los estribos, s es el espaciamiento de estribos, y

θ es el ángulo entre el eje del concreto en compresión y el eje longitudinal de la viga, tomando una variación lineal de 30º cuando Vu= φ Vmin y 45º cuando Vu= φ Vmax. El área mínima de refuerzo al corte puede ser tomada como: Asv , min = 0.06 f ´c s

bv fy

(8.17.)

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Entonces, el esfuerzo al corte de la viga que contiene este mínimo refuerzo, designado como Vmin, es dada por: Vmin = Vc + 0.10 f ´c bv d o

(6.18.)

donde f´c es expresada en MPa. Los requerimientos de diseño serán: Vu ≤ φV n

(6.19.)

donde Vu es el cortante ultimo de diseño y φ es el factor de reducción.

6.1.5. Columnas de Concreto de alta resistencia .6.1.5.1. Columnas cargadas uní axialmente.La figura 6.2. muestra un diagrama esfuerzo-deformación esquemático de columnas sujetas a carga axial con diferentes cantidades de refuerzo transversal. El punto A en la figura indica que la carga a descascarado la cobertura de la columna, su comportamiento dependerá entonces de su área relativa y de la cantidad de refuerzo transversal. Siguiendo con el descascaramiento del concreto hasta alcanza el punto B. Mas allá de este punto investigadores como Bjerkeli, Cusson y Nishiyama reporta que es posible un incremento de la resistencia axial de las columnas por encima del 150% de lo calculado por la norma 318, esto dado por el comportamiento dúctil que provee el refuerzo transversal.

Fig. 6.2. Comportamiento esquemático de columnas de concreto de alta resistencia sujetas a carga axial concéntrica, incorporando bajas, media y altas cantidades de refuerzo transversal.

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La capacidad de carga axial concéntrica a compresión Po es usualmente dada por: Po = 0.85 f ´c (Ag − As ) + f y As

(6.20.)

donde Ag es el área total de concreto y As el área del acero longitudinal. Columnas con concretos de alta resistencia bien confinadas pueden resistir resistencias en exceso de las predecidas por la ecuación 6.20. Los datos reportados por Cusson y Paultre muestran que la ecuación 6.20. puede ser aceptada con tal que la sección contenga por lo menos 8 varillas longitudinales de acero. En el código Neocelandés y Canadiense Po es hallado con la ecuación: Po = αf ´c (Ag − As ) + f y As

(6.21.)

donde α es dada por la ecuación 8.5. En la ecuación 6.21., el factor α reemplaza al valor 0.85 de la ecuación 6.20. para responder a la reducción de resistencia observada en las columnas de concreto de alta resistencia provistas de una cantidad nominal de acero de refuerzo transversal. Debemos notar que en la ecuación 6.21. cuando f’c50MPa. De acuerdo al espaciamiento de los estribos o zunchos usados como refuerzo lateral, estos no deben exceder en su espaciamiento a 0.75 veces la menor dimensión lateral de la sección o 12 veces el diámetro de la barra menor de refuerzo longitudinal.

0.75 veces la menor dimensión lateral de la columna s≤  12φ p (φ p = diametro de la varilla longitudinal)

(6.22.)

Otros detalles del refuerzo de columnas de concretos de alta resistencia están de acuerdo con las practicas comunes dadas por los códigos y normas.

6.1.5.3. Columnas sometidas a carga de compresión y flexión.La resistencia de columnas de concreto de alta resistencia sometidas a la acción combinada de carga axial de compresión y momento de flexión, cuando existe una sección de la columna sometida a tracción esta es calculada asumiendo una distribución lineal de deformaciones sobre la sección y considerando el equilibrio de fuerzas y momentos. Similarmente al caso de las vigas, la falla del concreto a una deformación ε cu es tomada como 0.003 y la zona a compresión del concreto es representada por el bloque de esfuerzos equivalente definido por los parámetros γ y α dados en las ecuaciones 6.4 y 6.5 respectivamente. El diagrama de interacción de la columna es luego obtenido de la manera usual. El concepto del rectángulo equivalente de esfuerzos puede ser validado en el diagrama de interacción cuando la profundidad del eje neutro dn es igual a la

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profundidad de la capa extrema del acero a tensión do medida desde la cara a compresión. Para dn>do, el concepto del rectángulo equivalente de esfuerzos no es aplicable. Esta parte del diagrama de interacción es usualmente aproximado por una línea recta entre la carga axial pura (0,Po) y el punto correspondiente a dn=do. 6.1.5.4.

Columnas esbeltas.-

Las columnas esbeltas de concreto de alta resistencia pueden ser diseñadas usando le método de amplificación de momento descrito en los normas y códigos. Sin embargo, las expresiones empíricas dadas en las normas y códigos, resultan en un diseño muy conservador especialmente en concretos de alta resistencia. El procedimiento presentado a continuación fue presentado por Rangan, y es muy recomendado. Este procedimiento muestra buena correlación con 143 pruebas en columnas esbeltas de alta resistencia. De acuerdo al procedimiento, si Pu es la carga axial ultima y e una excentricidad equivalente luego el coexistente momento amplificado Me, es dado por: M e = Pu (e + ∆ y + ∆ cp )

En la ecuación 6.23., la deflexión

∆y

(6.23.)

y la falla pueden ser calculadas de la

siguiente manera:


Para Pu ≥ φPb

∆ y = ∆ yb




(φPo − Pu ) (φPo − φPb )

(6.24.)

Para Pu ≤ φPb

∆ y = ∆ yo + (∆ yb − ∆ yo )

Pu φPb

(6.25.)

donde:

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∆ yb = (0.003 + ε y ) ∆ yo = (1.6ε y )

L2e

π 2do

(6.26.)

L2e

π 2do

(6.27.)

Pb es la carga axial en condiciones de falla balanceada, φ es el factor de reducción, Po es la carga axial bajo compresión concéntrica dada en la ecuación 6.21., Le es longitud efectiva de la columna,

εy

y fy son respectivamente, la

deformación de fluencia y el esfuerzo de fluencia del acero de refuerzo, y do es la profundidad de la capa extrema de acero a tensión medida desde la cara a compresión. En la ecuación 6.23, la excentricidad e puede ser tomada como:

e = km

M2 Pu

(6.28.)

donde M2 es el valor del mayor momento factorizado, km es dado por:

k m = 0.6 − 0.4

M1 ≥ 0.4 M2

(6.29.)

y M1 es el menor momento factorizado. La relación M1/M2 es menor o igual a la unidad y es tomada negativa cuando la columna es flexionada en curvatura simple y positiva para una curvatura doble. Adicionalmente, la definición de deflexión por flujo

∆ cp

de la columna que es

tratada como un excentricidad adicional en la ecuación 6.23., puede ser calculada como sigue: ∆ cp = ∆ tot − ∆ e

(6.30.)

donde ∆ tot es la deflexión total de la columna dada una carga continua, y ∆ e su componente elástica. Ambos deflexiones se calculan de la siguiente manera:

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∆ tot =

e Pc −1 Pφ

(6.31.)

 EI  Pc = π 2  2   Le 

(6.32.)

donde:

EI =

λE c I g 1 + 0.8φ cc

λ = 0 .6 + Pφ

eb ≤ 1 .0 8⋅e

(6.33.)

(6.34.)

es la carga axial debida a la carga continua, φ cc es el coeficiente de flujo, y eb

es el valor de e correspondiente al estado de falla balanceada en combinación de carga de compresión y momento. El componente elástico es calculado como: ∆e =

Pco =

e Pco −1 Pφ

(6.35.)

λπ 2 E c I g L2e

(6.36.)

De las expresiones anteriores se observa que ∆ e es un valor particular de ∆ tot cuando φ cc = 0. Basados en las expresiones anteriores, los siguientes pasos son propuestos para el diseño de columnas esbeltas con concretos de alta resistencia.


Seleccionar la sección de prueba de la columna. Calcular la longitud efectiva Le de la columna, se recomienda el uso de los métodos presentados en las diferentes normas.




Calcular la excentricidad e en la ecuación 6.28. Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga




Calcular los puntos para el diagrama de interacción para la sección de la columna usando el rectángulo equivalente de esfuerzos definido por las ecuaciones 6.4 y 6.5.




Calcular

∆ cp

de las ecuaciones 6.30, 6.31 y 6.35 y

∆y

de las ecuaciones

6.24 o 6.25.


Para estos valores de e,

∆y

y

∆ cp

, y un valor dado de Pu, se calcula Me

en la ecuación 6.23.


Verifique si la resistencia de diseño de la columna es adecuada para resistir los efectos combinados de la acción de los factores Pu y Me.

6.1.6. Muros de Concreto de alta resistencia .6.1.6.1.

Resistencia a la flexión y corte.-

La resistencia a la flexión de muros de concreto de alta resistencia puede ser calculada por la teoría usual de secciones de concreto reforzado sujetas a la acción combinada de carga axial y momento. En la investigación llevada a cabo por el ingeniero Viaja Rangan, se probaron muros con resistencia que variaban desde 210 Kg/cm2 hasta 1250 Kg/cm2, la predicción de las ecuaciones correlacionaron muy bien con los resultados de las pruebas, el promedio de la relación entre los valores medidos y los calculados fue de 1.09 con un coeficiente de variación de solo 12%. De acuerdo a esta investigación, el resistencia al cortante Vn de los muros esta dada por:  N  V n = t w d w  ρ l f ly + u  tan θ ≤ V max  Ag  

(6.37.)

donde tw es el espesor del muro, dw es la longitud horizontal del muro entre los centro de los elementos, Lw es la longitud del muro, ρ l = Al t w L w es el área vertical de acero en el muro en ambas caras,

f ly

es el esfuerzo de fluencia del

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acero de refuerzo, un es la carga ultima de diseño a compresión en el muro, y Ag es el área bruta de la sección del muro. En la ecuación 6.37 θ es la inclinación del plano de falla al eje longitudinal y es dada por:

tan θ =

dw Hw

(6.38.)

con los limites de 30º ≤ θ ≤ 60º , donde Hw es la altura del muro. Para asegurar la fluencia vertical del acero, el esfuerzo cortante es limitado a un máximo de Vmax dado por: V max = k 3 f ´c t w d w

senθ cos θ 1.14 + 0.68 cot 2 θ

(6.39.)

donde k3 es el factor de reducción relacionado a la resistencia de un cilindro de concreto in situ, es definido por: k 3 = 0 .6 +

10 ≤ 0.85 f ´c

(6.40.)

Por supuesto que en adición al acero vertical, el muro debe contener acero horizontal, para una adecuado control del agrietamiento dados los efectos de contracción y temperatura, el valor mínimo de cuantía de refuerzo horizontal es tomado como 1.4/fsy, donde fsy es el esfuerzo de fluencia del acero horizontal. Este valor es recomendado por la norma Australiana para losas cuando un moderado grado de control sobre el agrietamiento es requerido. Es también necesario asegurar que la cuantía vertical de acero p no sea menor que 0.0025 por propósitos de control de grietas. Además el espacio entre barras no debe ser exceder el menor valor entre 2.5tw o 5 cm.

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6.2.

CURVA ESFUERZO-DEFORMACIÓN DEL CONCRETO DE ALTO DESEMPEÑO. Las edificaciones de concreto reforzado son generalmente diseñadas

para exhibir cierta ductibilidad durante la acción de sismo severo, por muchos años diferentes investigadores han buscado un método para detallar el refuerzo transversal, de tal manera que se incremente la resistencia y ductibilidad de las columnas de concreto reforzado. En la presente investigación se ha demostrado que un adecuado confinamiento del corazón de concreto puede mejorar la ductibilidad de la columna de manera mas eficientemente, este efecto se puede observar en la figura 6.2. El objetivo de la presente sección fue el de estudiar la curva esfuerzo deformación de especimenes de concreto reforzado, para esto se utilizo refuerzo

transversal

en

forma

de

espiral,

en

probetas

de

concreto

convencionales de 15x30 cm. Adicionalmente se incluyo refuerzo transversal, sin embargo este se puso en una muy baja cuantía. Se estudio el efecto del confinamiento brindado por estribos en forma de espiral en los concretos de alta resistencia, la figura 6.2 y 6.3, se muestra esquemáticamente el efecto de confinamiento brindado por los estribos, podemos observar que el confinamiento dado por los estribos rectangulares no es total.

Varilla Transversal Fuerzas de Confinamiento Fuerzas de Confinamiento

Hélice

Aros Cuadrados

Concreto No Confinado

Concreto No Confinado

Fig. 6.2. Confinamiento por Aros cuadrados y Hélices. Fig. 6.3. Efecto del espaciamiento del acero transversal en la eficiencia del confinamiento.

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En el siguiente diagrama podemos observar las características de las probetas ensayadas, es necesario mencionar que tanto el refuerzo transversal como el refuerzo longitudinal fueron de acero Nº6. 0.15 m 0.025 m

0.25 m Paso 0.035 m

0.025 m

0.025

0.10

0.025

Concreto con Estribo Helicoidal

Fig. 6.3. Vistas perfil y planta del concreto y refuerzos longitudinal y transversal de las probetas del trabajo experimental

Se realizo a las diferentes probetas en la siguiente tabla se presentan las características de cada una: Refuerzo espiral

Resistencia del concreto

Refuerzo longitudinal

% Micro sílice

Acero

Fy (kg/cm2)

s (mm)

ps %

Acero

# de varillas

fy (kg/cm2)

pl %

fc7

413

15

#6

4200

3.5

1.02

#6

4

4200

1.13

826.4

500

0

#6

4200

3.5

1.02

#6

4

4200

1.13

505

5

#6

4200

3.5

1.02

#6

4

4200

1.13

1051.4 570.40 739.50 615.41 780.20

510

10

#6

4200

3.5

1.02

#6

4

4200

1.13

641.50

827.40

515

15

#6

4200

3.5

1.02

#6

4

4200

1.13

620.60

801.50

567.20

725.10

Especimen

fc28

600

0

#6

4200

3.5

1.02

#6

4

4200

1.13

605

5

#6

4200

3.5

1.02

#6

4

4200

1.13

612.20

777.45

671.24

865.40

610

10

#6

4200

3.5

1.02

#6

4

4200

1.13

615

15

#6

4200

3.5

1.02

#6

4

4200

1.13

685.23

881.45

625

25

#6

4200

3.5

1.02

#6

4

4200

1.13

733.00

945.40

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En las siguientes graficas se muestran las curvas obtenidas para cada uno de los especímenes:

1000.00 900.00

Esfuerzo (Kg/cm2)

800.00 700.00 600.00 500.00 400.00 300.00 200.00 100.00 0.00 0.00000

0.00050

0.00100 0.00150 0.00200 Deform ación Unitaria

0.00250

0.00300

Fig. 6.4. Curva esfuerzo deformación para la probeta 413. 800.00 700.00

Esfuerzo (kg/cm2)

600.00 500.00 400.00 300.00 200.00 100.00 0.00 0.00000

0.00050

0.00100 0.00150 Deform ación unitaria

0.00200

0.00250

Fig. 6.5. Curva esfuerzo deformación para la probeta 500.

900.00 800.00

Esfuerzo (kg/cm2)

700.00 600.00 500.00 400.00 300.00 200.00 100.00 0.00 0.00000

0.00050

0.00100

0.00150 0.00200 0.00250 Deform ación unitaria

0.00300

0.00350

Fig. 6.6. Curva esfuerzo deformación para la probeta 505.

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1000.00 900.00 800.00

600.00 500.00 400.00 300.00 200.00 100.00 0.00 0.000 0.001 0.002 0.003 0.004 0.005 0.006 0.007 0.008 0.009 0.010 0.011 0.012 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 De for m ación unitar ia

Fig. 6.7. Curva esfuerzo deformación para la probeta 510

900.00 800.00 700.00

Esfuerzo

600.00 500.00 400.00 300.00 200.00 100.00 0.00 0.00000

0.00050

0.00100

0.00150

0.00200

0.00250

0.00300

Deform ación unitaria

Fig. 6.8. Curva esfuerzo deformación para la probeta 515

700.00 600.00 500.00 Esfuerzo (Kg/cm2)

Esfuerzo (Kg/cm2)

700.00

400.00 300.00 200.00 100.00 0.00 0.00000

0.00050

0.00100 0.00150 Deform ación Unitaria

0.00200

0.00250

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Fig. 6.9. Curva esfuerzo deformación para la probeta 600

900.00 800.00

Esfuerzo (Kg/cm2)

700.00 600.00 500.00 400.00 300.00 200.00 100.00 0.00 0.00000

0.00050

0.00100

0.00150

0.00200

0.00250

0.00300

Deform ación unitaria

Fig. 6.10. Curva esfuerzo deformación para la probeta 605

800.00 700.00

Esfuerzo (Kg/cm2)

600.00 500.00 400.00 300.00 200.00 100.00 0.00 0.00000

0.00050

0.00100 0.00150 Deform ación unitaria

0.00200

0.00250

Fig. 6.11. Curva esfuerzo deformación para la probeta 610

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1000.00 900.00 800.00 Esfuerzo (kg/cm2)

700.00 600.00 500.00 400.00 300.00 200.00 100.00 0.00 0.00000

0.00050

0.00100 0.00150 0.00200 Deform ación unitaria

0.00250

0.00300

Fig. 6.12. Curva esfuerzo deformación para la probeta 615

1000.00 900.00 800.00 Esfuerzo (Kg/cm2)

700.00 600.00 500.00 400.00 300.00 200.00 100.00 0.00 0.00000

0.00050

0.00100 0.00150 0.00200 Deform ación unitaria

0.00250

0.00300

Fig. 6.13. Curva esfuerzo deformación para la probeta 625 De las curvas podemos observar que

la curva esfuerzo deformación aumenta su

pendiente, de la misma manera que el porcentaje de adición de microsílice aumenta, la deformación unitaria de falla varia entre 0.0025 a 0.0030 no encontrándose una tendencia para relacionar a este valor.

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1000.00

A

900.00 800.00

B

C

Esfuerzo (Kg/cm2)

700.00

D

600.00 500.00 400.00 300.00 200.00 100.00

0.00 0.000 0.001 0.002 0.003 0.004 0.005 0.006 0.007 0.008 0.009 0.010 0.011 0.012 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 Deformación unitaria

Fig. 6.14. Curva esfuerzo deformación para la probeta 625, se muestra 4 zonas definidas.

Se hace necesario destacar el comportamiento de la muestra 625, a la cual se le pudo medir la deformación unitaria pasando los limites de su resistencia máxima, en la fig 6.14. se puede observar esta curva, además podemos identificar 4 zonas bien definidas: La primera zona corresponde al estado elástico del concreto, se observa un recta con pendiente pronunciada, esta zona finaliza en el punto de máxima resistencia de la muestra de concreto. La segunda zona corresponde a un descenso de la resistencia a la compresión, se ha entendido que en esta zona el concreto que cubre al reforzamiento falla totalmente no aportando a la resistencia a la compresión en el punto final de esta zona corresponde a la resistencia aportada por el núcleo de concreto confinado. En la tercera zona se puede apreciar un ligero incremento de la resistencia, siendo este muy pequeño, sin embargo la deformación unitaria ya alcanza el doble de la deformación de la primera zona. Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

En la ultima zona se observa un descenso de la resistencia pudiendo llegar a ser este mayor hasta llegar a la falla total del testigo, sin embargo la deformación máxima que se pudo medir en el ensayo fue de 0.00114, siendo esta 3.55 veces mayor que la deformación máxima alcanzada en la primera zona.

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6.3.

MODULO DE ELASTICIDAD EXPERIMENTAL.-

En esta sección comparamos los módulos de elasticidad experimentales, encontrados de las curvas esfuerzo deformación obtenidos por el método descrito en la norma ASTM C 469. En la siguiente tabla se presentan estos resultados comparados con los módulos calculados por la ecuación 6.1. y por la conocida ecuación para concretos normales. Ec Ec Espécimen %Microsílice Calculado Experimental Ec. 6.1 413 500 505 510 515 600 605 610 615 625

15 0 5 10 15 0 5 10 15 25

354391.7 313733.9 317111.3 356706.3 336672.1 311306.4 320075.6 336672.1 386549.4 352456.7

379287.7 367830.4 378349.2 379287.7 399698.5 364896.6 364896.6 376936.0 396385.3 392813.9

Ec Calculado Norma peruana 438510.6 422263.8 407516.5 438510.6 467453.9 418103.5 418103.5 435175.9 462755.7 457691.2

Se puede apreciar que el modulo experimental aumenta conforme aumenta el contenido de microsílice de las mezclas, la aproximación calculada con la ecuación 6.1. se ajusta mejor que la dada por la norma peruana para concretos convencionales, sin embargo los resultados calculados con dicha ecuación son mayores que los obtenidos con la curva esfuerzo-deformación, por lo tanto se recomienda afectar al modulo de elasticidad por un factor de reducción el cual dependerá de las condiciones de servicio a la que será sujeto.

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CAPITULO VII

MICRO Y MACRO MECÁNICA DEL CONCRETO DE ALTO DESEMPEÑO

7.1. INTRODUCCIÓN.Al someter a un concreto a cargas de compresión o tracción, se originan en este grietas llamadas micro grietas, con los consecuentes incrementos de esfuerzo estas micro grietas se propagan desde la interfase mortero-agregado a la matriz. Una micro grieta es definida como un grieta no visible al ojo humano. El limite de la habilidad de captar detalles de la vista humana es de alrededor de 1/50 de milímetro, por lo cual estas grietas solo son visibles con microscopios, mientras que una macro grieta es fácilmente captada. La importancia del estudio del comportamiento del agrietamiento del concreto radica en la falsa hipótesis que el comportamiento de esfuerzo – deformación se encuentra relacionado directamente la micro agrietamiento. Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

7.2.

ANTECEDENTES HISTÓRICOS:

El desarrollo del estudio de la micro mecánica del concreto se desarrollo principalmente partir de la década de los años sesenta, década en la cual se aplican los primeros principios de la fractura mecánica a los estudios de agrietamiento del concreto bajo cargas externas. La teoría de la fractura de Griffith sirvió de herramienta en el estudio de la falla frágil del concreto. Kaplan fue el primero en aplicar la teoría de Griffith al concreto, muchos estudios adicionales se han venido llevando a cabo desde entonces, dando como resultado un buen desarrollo de esta ciencia, sin embargo un considerable progreso es necesario.

7.3.

COMPORTAMIENTO MICROSCÓPICO Y MACROSCÓPICO:

El comportamiento del concreto bajo carga de compresión o tracción es dependiente del nivel del desarrollo de grietas. Los cambios de volumen en la pasta de cemento generan inicialmente micro grietas de adherencia entre la zona de transición agregado y mortero. Si una carga adicional es aplicada al espécimen, grietas adicionales comienzan a iniciarse a través de la matriz, esto cuando el esfuerzo a compresión del concreto a alcanzado el 30% de su resistencia. Cuando mayores incrementos de carga se ejecutan, las líneas de fractura y superficies de fractura desarrollan una rápida propagación de macro grietas. Estudios de la micro mecánica de los mecanismos de agrietamiento en el concreto y mortero intentan predecir el comportamiento fundamental del concreto por relación al comportamiento de los materiales que lo constituyen, particularmente los que componen la matriz de pasta de cemento. Por otra parte estudios de la macro mecánica cubren el comportamiento global del elementos de concreto e interpretan y analizan el desarrollo de fracturas planas Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

y superficies curvas a través de cada elemento, incluyendo la propagación de grietas y fracturas. Las fracturas bajo una de las tres siguientes condiciones cuando el estado de los esfuerzos supera la resistencia de la matriz, cuando se supera la resistencia por adherencia entre la matriz y los agregados o cuando se supera la resistencia al corte de el conjunto. En algún punto siempre existe la posibilidad de hallar tres planos mutuamente ortogonales sujetos a un cortante nulo. De la teoría básica de la mecánica sabemos que estos tres planos son los planos principales de esfuerzos. Pero el concreto siendo no homogéneo y no perfectamente elástico, se encuentra bajo una cierta combinación de esfuerzos que le permiten soportar esfuerzos considerablemente mas altos que otro material homogéneo y elástico.

Fig. 7.1. Imágenes obtenidas por microscopia sobre una muestra fractura de concreto de alta resistencia y un convencional.

7.4.

TEORÍA DE LA PROPAGACIÓN DE GRIETAS:

En la teoría de la propagación de grietas la pasta de cemento es considerada inicialmente en un nivel microscópico con los poros capilares son al menos 10 veces mas grandes que los poros gel. El concreto que desarrolla grietas a causa de la exudación, contracción capilar y contracción plástica es analizada en un nivel macroscópico. La longitud de la grietas y la propagación de estas son modeladas usando una combinación de la fractura mecánica estática lineal y la Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

simulación de Monte Carlo, ambas técnicas para simular la aleatoriedad de los poros y las grietas. Una grieta simple es considerada en desarrollo y estabilizándose a lo largo del eje de compresión, con la longitud de la grieta incrementadose con la carga. Si un grieta inclinada en forma arbitraria se forma en un plano homogéneo y esta es sujeta a compresión uníaxial, esta puede extenderse en sus extremos en la dirección del eje de compresión. La propagación de las grietas se pone inestable cuando la longitud de las grietas excede la longitud critica, dando como resultado la falla. La relación entre la carga y la longitud de la grietas, puede ser expresada como:

q=

l2 l1

K 1c π 2 A(α 1 ρ ) l1

donde: q

:

Carga externa a compresión

l1

:

Mitad de la longitud inicial de la grieta inclinada

l2

:

Longitud de las grietas en los extremos de la grieta

inclinada

A(α 1 ρ ) :

sen 2α cos α − ρsen 3α

:

Factor de resistencia

K 1c

Como el agregado grueso se encuentra introducido en la matriz, una grieta de adherencia parcial, la cual existe o se inicia a lo largo de la interfase agregado – mortero, continua su crecimiento de manera inestable hasta que su longitud excede la longitud del agregado. Esta grietas se propagan paralelamente a la carga axial combinadas con las grietas del mortero hasta precipitar la falla.

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Fig. 7.1. Propagación de grietas en el concreto: (a) Concreto de resistencia normal (b) Concreto de alta resistencia.

Un modelo completo de la aleatoriedad de la orientación de los agregados en la matriz fue considerado, tomando en cuenta que la propagación de las grietas de un grano de agregado continua en el siguiente. Dependiendo del ángulo de inclinación de la segunda grieta esta puede parar, pasar alrededor del grano de agregado o penetrar a través del agregado sin desviación de su patrón lineal. La figura muestra la ruta de propagación de las grietas para un concreto convencional y para un concreto de alta resistencia. La grieta que crece paralela a la carga y se encuentra cerca del grano de agregado en su ruta, se propaga alrededor de la interfaz agregado-mortero o entre el mortero dependiendo del factor K 1c del mortero o y del K 11c de la interfase. La expresión correspondiente para la intensidad de la carga a compresión será: qI =

q II = donde

2 K IC πl 2 / L1

A(α , ρ )[3 cos 12 β + cos 32 β ] − 3C (α , ρ )[sen 12 β + sen 32 β ] 2 K IIC πl 2 / L1

A(α , ρ )[sen 12 β + sen 32 β ] + C (α , ρ )[cos 12 β + 3 cos 32 β ]

L1

:

Mitad de la longitud de la grieta de adherencia

β

:

Angulo de inclinación de la grieta similar a a

C (α , ρ ) :

( senα cos α − ρsen 2α ) cos α

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El desarrollo de las grietas depende de los angulos a y b. La grieta podrá atravesar el agregado si la resistencia del agregado es baja comparada con la resistencia de la matriz y la interfase. Para agregados con resistencia a la compresión normal el esfuerzo puede se definido por: q IA =

K ICA 1 πl 2 A(α , ρ ) 2 L1

donde K ICA es el facto de intensidad de esfuerzo para el agregado. Si K IC de la matriz es menor que K ICA del agregado, la grieta se propagara alrededor del grano de agregado y la falla resultara de las grietas inclinadas sometidas a cortante. Si los dos factores tiene el mismo valor, la grieta atravesará el agregado, en este caso

la falla por tensión ocurre como se

muestra en la figura.

Fig. 7.2. Fotografías de zonas de fractura en la zona de transición pasta agregado.

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Fig. 7.3. Fotografías de zonas de fractura en la pasta de cemento.

7.5.

TEORÍA DE LA FRACTURA MECÁNICA APLICADA AL CONCRETO:

El campo de la fractura mecánica fue aplicada al concreto por primera vez por Kaplan, en base a la clásica teoría de la fractura mecánica elástica desarrollada por Griffith. La teoría sirve para predecir la rápida propagación de grietas a través de un material elástico, homogéneo e isotropico usando el factor de intensidad de esfuerzo Kl bajo un plano de deformación. Este factor es una función de la geometría de la grietas y de las condiciones de esfuerzos tal que la falla es originada cuando se alcanza un factor critico de intensidad de esfuerzo KIC. KIC es considerado una medida de la dureza del material. Naus encontró que la fractura no es independiente de la geometría del espécimen y que es una función de la longitud de las grietas. Muchos otros estudios subsecuentes enfatizan en la importancia de la resistencia interfacial en la comportamiento de la grietas en el concreto. Jenq y Shah, en su modelo de fractura biparametrico proponen un grieta efectiva equivalente asociada al factor de intensidad de esfuerzo . De todos los estudios, el tamaño del espécimen parece ser el factor de mayor importancia en la fractura del espécimen.

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7.5.1.

Conceptos de la fractura mecánica

La teoría de la fractura mecánica es una hipótesis para predecir el impacto del agrietamiento y su propagación en un material de fragilidad media como es el concreto y también para permitir la determinación de cómo el tamaño de un miembro estructural afecta en su capacidad de carga ultima. Estudiando la iniciación y propagación de grietas, en una muesca en un modelo plano y probándola hasta hacerla fallar. Las razones para adoptar la aproximación de la fractura mecánica son: 1. Requerimientos de energía para la formación de grietas: El inicio y propagación de grietas requiere energía a ser proporcionada por la estructura resistiéndose al trabajo externo impuesto. 2. Concepto del agrietamiento señalado: En este concepto, un análisis de elemento finitos del agrietamiento es realizado. El esfuerzo en el elemento finito es limitado a su resistencia a la tensión, ft. El esfuerzo en un elemento finito debe decrecer a cero en dirección vertical. Después de esto se determino que resultados más realistas se obtenían si el esfuerzo era reducido gradualmente. La energía disipada dado el agrietamiento decrece con el refinamiento de la malla de elementos finitos. Esto es físicamente injustificable, y medidas correctivas basadas en la fractura mecánica tienen que tomarse para que la disipación de energía por unidad de longitud sea independiente de la subdivisión de elementos. 3. Relación esfuerzo-deformación: Dos tipos básicos de falla estructural pueden desarrollarse, la dúctil y la frágil. En la falla dúctil varias partes de una estructura proceden a fallar, con un largo tramo de fluencia en el diagrama esfuerzo-deformación. En la falla frágil este tramo esta ausente, dado que el material no muestra flexibilidad se muestra un descenso en el diagrama esfuerzo-deformación.

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4. Capacidad de absorción de energía y ductibilidad: El área que se encuentra bajo el diagrama esfuerzo deformación representa la energía absorbida por la estructura en la falla dada la carga aplicada. Efecto de tamaño: El efecto de tamaño en la teoría de la fractura mecánica es el mayor parámetro a ser considerado en la evaluación de la carga ultima de la estructura. Es determinado por comparación geométrica de estructuras similares pero de diferente tamaño, y es definido en términos de esfuerzo nominal y carga ultima. Un valor cero nos definirá estructuras similares de diferentes tamaños pero con el mismo esfuerzo nominal. Sin uno asume que b es el espesor de una estructura de dos dimensiones y d es la dimensión característica de esta estructura: entonces tendremos σ N = dimensional y σ N =

Pu

d2

Pu

bd

para una similaridad bi-

para una similaridad tridimensional. Todas las teorias

corrientes usadas en los codigos de diseño, elasticos o plasticos, asumen que

σ N es constante para todas las estructuras.

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CAPITULO IX

CONCRETOS DE ALTO DESEMPEÑO Y SUS APLICACIONES

9.1. INTRODUCCIÓN.El presente capitulo esta dedicado a mostrar las obras reales donde han sido usados los Concretos de Alto Desempeño en el Perú y en el mundo; dada la amplia definición de estos concretos en el presente capitulo damos especial énfasis a los denominados concretos de alto desempeño con características de elevadas resistencias; primeramente se enlistan las posibles ventajas de un concreto de alto desempeño, posteriormente se describe cada una de estas. Desde hace aproximadamente 10 años, la tendencia mundial a usar concretos de alto desempeño a aumentado; en el Perú es necesario destacar Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

que ha existido una corriente en contra de interesarse en el aumento de la resistencia en el concreto, debido a que se decía que las secciones calculadas con concretos normales eran apropiadas y mas bien se destacaba los posibles inconvenientes del uso de estos concretos. Sin embargo actualmente la tendencia al incremento de los requerimientos de resistencia por parte de los diseñadores se ha incrementado, y ampliado a la gran variedad de tecnologías modernas en el campo de la ingeniería civil. Las ventajas del uso de estos nuevos materiales son evidentes, reducción de secciones, facilidad de trabajo, rapidez y rápido desencofrado, mayor versatilidad y estética en la arquitectura, mejor durabilidad y otras; por lo cual el motivo del presente capitulo es mostrar efectivamente estas ventajas y dar una opinión de las posibles perspectivas de desarrollo de estas tecnologías en el Perú. 9.2. APLICACIONES REALIZADAS EN EL PERÚ.En el Perú se ha venido estudiando los concretos de alto desempeño desde 1985, el estudio inicial estuvo dirigido a los concretos de alta resistencia, y actualmente se han desarrollado alrededor de 12 tesis a nivel nacional sobre el tema; las primeras aplicaciones de este tipo de concreto en el Perú no son muy conocidas, siendo estas los concretos utilizados por la compañía minera Yanacocha en 1989, donde en sus obras primarias se considero un concreto con una resistencia a la compresión de 550 Kg/cm2, a partir de esa fecha se han venido desarrollando diferentes obras donde han sido requeridos concretos de alto desempeño, sin embargo aun no ha habido gran producción, las empresas de premezclados son las que mas han incursionado con el uso de este material, en Lima UNICON y FIRTH, ya han producido en diferentes oportunidades concretos con resistencias superiores a los 500 Kg/cm2. A continuación detallamos algunas de las obras donde se han usado estos concretos:

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Hotel Marriot, Lima. El diseño del hotel Marriot en la ciudad de Lima, construido por la compañía Graña & Montero Contratistas Generales en el 2000, fue una de las primeras obras donde se uso con alguna demanda concretos de alto desempeño. Allí las compañías UNICON y FIRTH, producieron concretos con resistencias a la compresión entre 750 a 980 Kg/cm2 a 90 días. Este concreto incluyo microsílice en su composición además de usar un aditivo superplastificante.

2

Fig. 9.1. Hotel Marriot, Lima, Perú (f’c : 750-900Kg/cm ).




Fuste de silo de clinker resistente a la abrasión. La compañía Cementos Lima ejecuto esta obra con una cantidad total de 138 m3 de concreto con características de resistencia entre 764 a 890 Kg/cm2 a 60 días. El concreto fue suministrado por la compañía UNICON y se uso microsílice.




Reservorio de alta durabilidad. En 1999 la compañía Constructora Moromisato S.A. ejecuto esta obra donde se considero el uso de un concreto de alta durabilidad, para esto

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la compañía UNICON, propuso el uso de un concreto con adición de microsílice, el cual tenia una resistencia característica de 620 Kg/cm2.




Estructura especial ampliación del C.C. Caminos del Inca. En el año 2000 la compañía Graña & Montero Contratistas Generales emplearon un concreto de alto desempeño con características de alta resistencia para la ampliación del C.C. Caminos del Inca, el cual tuvo una resistencia característica de entre 770 a 915 Kg/cm2 a 90 días.

9.3. APLICACIONES EN DIFERENTES PAISES.9.3.1. PUENTES DE CONCRETO DE ALTO DESEMPEÑO .En esta sección describimos las ventajas obtenidas con el uso de concretos de alto desempeño en estructuras de puentes, tomamos la experiencia norteamericana donde según evaluaciones llevadas a cabo desde 1950, se mostró

que

un

17%

de

los

puentes

de

acero

eran

considerados

“estructuralmente deficientes”, mientras que solo un 4 a 7% de los puentes de concreto reforzado o pretensado caía dentro de esta denominación.

Los

concretos de alto desempeño ofrecen al propietario, ingeniero diseñador y constructor muchas ventajas sobre otros materiales o sobre el concreto convencional, a continuación destacamos algunas de estas: 9.3.1.1. Reducción de costos.Más allá del "costo inicial" dadas las consideraciones de construcción, los concretos de alto desempeño ofrecen adicionalmente la ventaja de reducir los costos del ciclo de vida de la estructura. A diferencia del acero, el concreto de alto desempeño tiene un bajo costo de mantenimiento dada su superior durabilidad, por lo cual un concreto de alto desempeño es un material competitivo respecto a sus costos. •

Minimiza el mantenimiento: En los puentes de acero y de concreto convencional se hace necesario un mantenimiento en un periodo de vida Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

no muy largo, así como un pintado rutinario en las estructuras de acero, para evitar la corrosión, en el Perú la política de mantenimiento de los puentes es muy escasa y casi nula por lo cual varia estructuras no han cumplido su periodo de vida o han requerido un mantenimiento muy temprano, un ejemplo claro de esto es el deterioro que han sufrido algunos de los puentes que cruzan la vía expresa en Lima, en los cuales se encuentra daños por carbonatación. •

Construcción de vigas de mayores longitudes:

Dada su mayor

resistencia los concretos de alto desempeño permiten alcanzar mayor longitudes de vigas sin apoyos, reduciendo así el costo. •

Vida de servicio extendida:- Dada su mayor durabilidad y mayor resistencia, las construcciones con concreto de alto desempeño tendrán una mayor resistencia al ataque de agentes externos así como también una mayor resistencia a las fallas por fatiga, por lo cual se puede diseñar puentes que no tendrán grave deterioro por periodos tan largos como 100 años con un bajo mantenimiento.

Un ejemplo real: Concreto de alto desempeño en el Puente Happy Hollow en Tennesse, USA.

Fig. 9.2. Puente Happy Hollow, Tennesse, USA. Datos generales: Propietario y diseño: Departamento de transportes de Tennessee Constructor: McKinnon Bridge Company

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El objetivo fue construir un Puente económico y atractivo como parte de la ruta estatal 50 el cual debía cumplir con la política de Tennesse de la construcción de la menor cantidad de apoyos. Los ingenieros del departamento de transportes de Tennessee escogieron un puente de concreto de alto desempeño como la solución, con una longitud total de 358 m el puente Happy Hollow tiene el record de el mas largo completamente vaciado en un solo tramo de los Estados Unidos. Dadas las mejoradas propiedades mecánicas ideales para estructuras largas permitió al puente tener luces largas, además el puente esta libre de juntas y por las características del material ofrece gran tolerancia a las fluctuaciones de temperatura. Por lo cual la reparación de juntas ya no es requerida. El Puente obtuvo el premio de la excelencia otorgado por la Portland Cement Association, "demostrando como con el uso componentes estándares en una manera creativa se logro producir una estructura económica y casi libre de mantenimiento.

9.3.1.2. Durabilidad.Los concretos de alto desempeño ofrecen gran tolerancia ante el amplio rango de factores medioambientales, los cuales causarían un proceso de deterioro en un concreto convencional. Los puentes elaborados con concretos de alto desempeño ofrecen una confiable durabilidad, teniendo una mínima deflexión bajo cargas vivas. El uso de las técnicas de construcción por tramos, para asi lograr grandes luces rectas o curvas puede hacerse optimo con el uso de concretos de alto desempeño. Dentro de algunas características importantes de durabilidad destacamos las siguientes: •

Resistencia a elementos abrasivos: El concreto en puentes puede estar sometido a muchos agentes que producen su desgaste por acción abrasiva, estos elementos pueden ser desde arenas hasta trozos de hielo;

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los concretos de alto desempeño dada sus características mejoradas de resistencia y durabilidad, poseen una estructura mas resistente al ataque de estos agentes externos. •

Ecoconcretos.- El uso en los concretos de alto desempeño de productos derivados de los residuos industriales como la ceniza volante, microsílice, escoria de alto horno, lo hacen menos impermeable además de mejorar otras características; todo esto mientras se cumple con la responsabilidad medioambiental.

•

Adaptables a los requerimientos.- La versatilidad de los concretos de alto desempeño para ajustarse a los requerimientos de durabilidad de una aplicación, hacen que este sea el mas adecuado para un determinado uso

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Un ejemplo real: Concretos de alto desempeño en el Puente Confederación, Isla Principe Edward, Canada.

Fig. 9.3. Puente Confederación, Isla Principe Edward Canada. Propietario: Public Works Canada

Diseño: J. Muller International, SLG Stanley Constructor: Strait Crossing Joint Venture

Completado en 1997, el Puente Confederación conecta la Isla Principe Edwards y la costa este de Canada. Los desafíos que propuso este proyecto fueron las condiciones medioambientales severas, un corto tiempo de construcción; estos fueron solucionados con un diseño innovador, el cual constaba de largos tramos prefabricados. El Puente esta dividido en tres secciones de 1320, 10990 y 570 m, los tramos prefabricados mayores tuvieron una longitud de 250 m con una profundidad variable entre 4.5 a 14.5 m. Se selecciono elaborar elementos prefabricados pretensados, el proyecto total incluyendo los estudios previos llevo 3 años en los cuales se tuvo las limitaciones medioambientales impuestas por el hielo y las condiciones del mar. Los mas importantes requerimientos de diseño planteados por la oficina de trabajos Publicos de Canada se resumen a continuación. •

Una vida de servicio de 100 años.

•

Un canal de navegación de al menos 172 m de ancho, 39 m de altura.

•

La superestructura debía tener tres carriles para el transito. Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

•

La falla o colapso de uno de los tramos no causaría el fallo o colapso progresivo de los otros.

•

Cargas

medioambientales

como

el

hielo,

viento,

olas

y

consecuentemente cargas de sismo y temperatura debían ser tomadas en cuenta. •

La estructura debía poder soportar en cierta magnitud la colisión de embarcaciones.

•

El puente debía ser estético arquitectónicamente.

Dadas las condiciones , el uso de un concreto de alto desempeño y una cuidadosa atención a la producción y practicas constructivas fue imperativo. Alrededor de 400000 m3 de concreto fueron usados, las mezclas usados incluyeron 7.5% de microsílice alcanzando una resistencia de 55 MPa a los 28 días, además un escudo cónico de concreto, en la parte baja de los pilares fue elaborado, en el cual se uso concretos de alto desempeño con resistencias que variaron entre los 65 MPa a 90 MPa. Finalmente ofreciendo tramos espectaculares de 250 m, el Puente Confederación de 13 Km de largo fue construido en solo 14 meses.

9.3.1.3. Competitividad.El concreto de alto desempeño es una gran alternativa para áreas geográficas el acero domina las construcciones de puentes de tramos largos. Pudiendo generar los siguientes beneficios: •

Valor.- Desde un costo inicial menor hasta una vida de servicio extendida, el concreto de alto desempeño es mas económico que el acero, y comparado con el concreto convencional el uso de un concreto de alto desempeño puede generar menor secciones y mas largos tramos por lo cual el conjunto de la obra puede ser mas económico.

•

Calidad .- Un material durable en una variedad de aplicaciones, el concreto de alto desempeño es un opción practica.

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•

Eficiencia en la construcción .- El uso de elemento prefabricados pretensazos de concreto pueden ayudar a reducir los tiempos de construcción y los costos por la prefabricación de segmentos iguales.

Un ejemplo real: Concreto de Alto Desempeño en el Puente Sagadahoc, Maine

Fig. 9.4. Puente Sagadahoc, Maine. Propietario: Maine Department of Transportation

Diseño: Engineering Group Construcción: Flatiron Structures Company, LLC

El objetivo fue diseñar un Puente de concreto uniendo las ciudades de Bath y Woolwich ofreciendo competitividad en los costos y ventajas de calidad sobre el acero, un material de uso tradicional en Maine. Se propuso una estructura de concreto compuesta por tramos por un costo de $46.6 millones, 10% menos que la alternativa de acero, los diseñadores reemplazaron la propuesta de un Puente de acero de dos carriles con un puente de concreto de alto desempeño de 4 carriles y una longitud de 906 m cruzando el rió Kennebec. Basados en la evaluación de 10 categorías incluyendo la estética, impacto comunitario y habilidad para la navegación, un puente de concreto fue mas Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

adecuado en términos de costo y calidad. Se uso una mezcla que incluía fly ash, el Puente fue diseñado para una larga vida y mínimo mantenimiento. El Puente se compone de seis segmentos que varían de 62 m a 128 m de longitud. El tramo principal de128 m tiene el record norteamericano de el mas largo segmento prefabricado que no es sostenido por cables.

9.3.1.4. Estetica.Gracias a la versatilidad de usos de los concretos de alto desempeño, estos se han usado en muchos puentes atirantados, los cuales tienen un especial atractivo y belleza, por lo cual los concretos de alto desempeño no solo ofrecen funcionalidad, si no también innovación. •

Distinción de la arquitectura.- La adaptabilidad del concreto a diferentes formas hace que cada puente presente una apariencia singular.

•

Distingue a la comunidad.- La construcción de una obra como un Puente con un gran criterio arquitectónico, como el de un puente atirantado distingue a la localidad donde se ubica.

•

Promueve el desarrollo económico y turístico.- Las regiones con una infraestructura eficiente atrae al desarrollo.

Un ejemplo real: Concreto de alto desempeño en el Puente Sunshine Skyway, Florida, USA.

Fig. 9.5. Puente Sunshine Skyway, Florida.

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Propietario: Florida Department of Transportation

Diseño: Figg and Mueller Engineers, Inc.

Construcción: Paschen Contractors, Inc.

El objetivo fue crear un puente agradable estéticamente, para lo cual se eligió un puente atirantado que se extendía por 6.8 Km cruzando Tampa Bay. El Puente Sunshine Skyway Bridge fue construido usando 2600 elemento prefabricados, los cuales usaron 137000 m3 de concreto. Su tramo principal es de 366 m y 53 m de altura, el puente se diseño para una vida de servicio de 75 años. Se uso un concreto de alto desempeño que alcanzo una resistencia a la compresión a los 28 días de 48 MPa, esta resistencia era la requerida debido que la estructura se diseño para soportar la fuerza de huracanes con velocidades desde hasta 402 Km/h y un impacto potencial de embarcaciones de 53.4 MN, en los dos pilares principales. Cuando se complete en 1987, en Puente fue ganador de 15 premios por el diseño y construcción, actualmente con un bajo mantenimiento el Puente se encuentra en excelentes condiciones. 9.3.2. EDIFICIOS DE CONCRETO DE ALTO DESEMPEÑO .En esta sección describimos las ventajas obtenidas con el uso de concretos de alto desempeño en estructuras de edificaciones altas, la construcción de edificaciones de gran altura se ha difundido a nivel mundial, por lo cual los requerimientos de resistencia han aumentado, actualmente existen mas de 15000 edificios altos en todo el mundo, sin embargo como se ve en la siguiente tabla es en Norteamérica donde se encuentra la mayor cantidad de estos; es importante destacar que solo 25% de estos edificios son construidos con concreto, sin embargo en los últimos años la tendencia hacia el uso del

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concreto ha aumentado siendo en el año 2002, la construcción de edificios de concreto un 50% del total de edificaciones de gran altura. Tabla 9.1. Los 20 países con mayor cantidad de edificaciones de gran altura. País

Población

Edificios.

1 United States 292,197,695 2 Canada 31,714,637 3 China 1,295,330,000 4 United Kingdom 58,789,194 5 Germany 82,558,000 6 Netherlands 16,234,219 7 Australia 19,485,300 8 Brazil 169,799,170 9 Russia 145,181,900 10 Turkey 65,293,000

6,783 2,070 1,861 1,134 711 430 425 390 381 288

País 1 Japan 12 Malaysia 13 Mexico 14 South Africa 15 Spain 16 South Korea 17 Austria 18 New Zealand United Arab 19 Emirates 20 Italy

Población

Edificios.

127,291,000 20,932,901 97,483,412 40,583,611 40,847,371 46,416,796 8,032,926 4,038,671

269 250 236 225 217 197 192 185

2,411,000

181

56,995,744

163

9.3.2.1. Las Torres Petronas.Localizadas en Kuala Lumpur, Malasia, las torres fueron completadas en 1998, con un costo de 1.6 billones de dólares, la torres tienen una altura de 452 m, distribuidos en 88 pisos. Los constructores fueron Thornton-Tomasetti y Ranhill Bersekutu, usaron concreto de alto desempeño en el nucleo central de las torres así como en las 16 columnas perimetrales. El concreto de alto desempeño fue esencial para este proyecto, los beneficios que aportaba incluían alta rigidez lateral, alto amortiguamiento, conexiones simples, simplicidad en la construcción, reducción de las deflecciones y reducción del tamaño de los miembros. Como vemos casi todos los beneficios del uso de un concreto de alto desempeño son de carácter estructural.

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Fig. 9.6. Planta del piso inferior de las Torres Petronas

Se usaron diferentes tipos de concreto de alto desempeño los cuales se dividieron en grados según su resistencia, como vemos a continuación: Grado 80: El concreto con mayor resistencia usado debía alcanzar una resistencia de 80 MPa en 56 días, este fue usado en las columnas de los niveles inferiores, en las paredes del núcleo y en las vigas collar. Se empleo un cemento adicionado con fly ash y adicionalmente se incorporo microsílice, teniendo las mezclas un slump de 8”. Grado 60: Resistencias de 60 MPa en 56 días, este grado fue usado para los niveles medios de las columnas de las torres, también fue usado en la cimentación de las torres en la zona de transición entre el grado 45 y el grado 80. Grado 45: Resistencias de 45 MPa en 56 días, fueron usados en la cimentación de las torres dando un buen balance de resistencia y trabajabilidad para su colocación. Grado 40: Resistencias de 40 MPa en 28 días, se uso en los pisos superiores.

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Grado 35: Resistencias de 35 MPa en 28 días, fueron usados para llenar las losas compuestas de acero y concreto, la rápida resistencia fue aprovechada para permitir a los trabajadores reentrar al área rápidamente.

Fig. 9.7. Grados y tamaños de las columnas de las Torres Petronas

Finalmente el concreto de alto desempeño utilizado en las Torres Petronas fue un elemento esencial para el éxito del diseño de estos rascacielos, el concreto permitió núcleos verticales y columnas económicas y de tamaños razonables, salvando espacio rentable. Además de la construcción usando relativamente equipo ligero y conexiones simplificadas en las juntas de difícil geometría.

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Fig. 9.8. Torres Petronas de Kuala Lumpur

9.4. PERSPECTIVAS DE DESARROLLO DE LOS CONCRETOS DE ALTO DESEMPEÑO EN EL PERU.Por todo lo expuesto en el presente libro, podemos analizar cuales son las perspectivas de los concretos de alto desempeño en el Perú. En tal sentido puramente técnico de aplicación de especificaciones adecuadas en el diseño estructural, no tenemos problema alguno, ya que nuestros ingenieros estructurales son de primer nivel y no tienen dificultad alguna en la aplicación de métodos diferentes de diseño. En cuanto al nivel de Sismicidad, se ha comprobado que con un adecuado confinamiento el concreto de alto desempeño puede cumplir razonablemente con los requerimientos de ductibilidad, no existiendo problema alguno respecto a su uso. Quizás, el problema es el mercado, en el Perú solo el 10% del concreto proviene de las plantas de premezclado, quienes son las únicas que podrían preparar los concretos de alto desempeño. Por tanto y en este sentido el uso de los concretos premezclados es aun muy restringido y a corto plazo y aún mediano, crecerá de manera lenta. Sin embargo se vera aplicaciones futuras en edificios altos, puentes, silos y otras obras especiales. Tecnologia del concreto de alto desempeño – Pablo Portugal Barriga

Un factor clave para el desarrollo de estas tecnologías en nuestro país será en los próximos años el uso de la ceniza volante proveniente de plantas termoeléctrica como la de Ilo, este producto reducirá los costos de los concretos de alto desempeño y se podrán alcanzar los requerimientos deseados a un costo menor. Pues es muy claro que no es posible desligar el aspecto técnico del económico fácilmente, sobre todo en un país en que la sismicidad es significativa, por lo cual toma mayor importancia.

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